[摘要]銑削加工過程中，控制過切與欠切是提高加工質量的難點，本文主要介紹銑削加工中過切與欠切現象形成的原因及控制方法。

[關鍵詞]銑削過程過切現象欠切現象

銑削加工的生產效率越來越高，這標志著強力銑削已經成為銑削加工的發展方向，但是，提高銑削加工的加工精度更為重要。影響銑削加工精度的因素有：銑削振動的影響、銑床本身精度的影響、銑刀及其安裝精度的影響等等。實踐證明，若能有效地控制銑削加工中過切與欠切現象，將大大提高銑削加工的加工精度。

一、銑削過切現象及形成的原因

1.過切現象

銑削過切現象是指在銑削過程中，由于各種原因使得實際切削的金屬層超過預定加工位置的現象。例如：用圓柱銑刀進行平面銑削時，由于銑削振動的存在使得實際加工完的平面產生起伏，若其高處符合預定位置的加工要求，而低處則超過了預定的位置要求，形成過切；用立銑刀周刃精銑盤形凸輪輪廓的型面時，經過測量加工余量為0.15mm，按照加工余量將工作臺精確移位，但發現實際銑削了0.20mm，此時過切了0.05mm。

1機械加工精度影響因素分析

1.1工藝系統幾何精度的影響分析

機床導軌導向誤差;刀具幾何誤差表現為刀具的尺寸精度、形狀精度、刀刃的形狀精度會對工件的尺寸精度、形狀精度、加工精度產生直接影響;大批量加工中存在多次調整,不可能每次完全相同,因調整而形成的為偶然性的誤差。

1.2工藝系統受力變形的影響分析

在機械加工的過程中，由于機床和刀具長時間的使用，在各種受力荷載的作用下，會產生一定的變形，從而改變刀具和工件之間的位置，影響到加工的精確度。由于使用的機床、刀具以及家具等設備在剛度上都有一定的要求，變形量的影響不會太大，所以在剛度方面影響最大的是加工工件的材料性能，如果其剛度較小，那么在受力的作用下，機床中接觸面或者其他部位的零部件會對工件產生變形壓力，而夾具也會因為用力方向和施力點選擇不當而引起工件變形，這些都是加工誤差的影響因素，直接影響到工件的加工精度。

1.3工藝系統熱變形的影響分析

摘要：了解對零件精確度造成影響的內在和外在原因，分析機械加工工藝對零件加工精確度的影響。

關鍵詞：機械加工工藝；零件加工；精確度

逐漸擴大生產規模、對零件加工的精確度要求越來越高。這就意味著在機械加工的發展中一定要注意對零件進行誤差分析，提高零件的精確度，才能提高工作的效率。因為在機械加工中零件的加工精確度是一個重要的衡量標準，這就要注重機械加工工藝對零件加工精確度的影響分析來提高機械加工的工作效率，通過不斷的進步和改進可以保證零件的精確度問題。

1機械加工工藝的描述

機械加工工藝是指用機械加工的方式改變毛坯的形狀、大小、位置、性質使其成為一個合格的零件的全過程。加工工藝是工人進行加工的一個重要的依據。而且機械加工的種類也有很多，包括了車床、鉗工、銑床等有關加工工藝。機械加工工藝流程是工件或者零件制造加工的一個步驟，采用的方式有幾種，其中最常見的是機械加工的方式，他通過改變零件的外形來使其成為一個合格的零件。當一個普通零件的加工工藝流程是粗加工-精加工-裝配-檢驗-包裝，機械加工工藝就是把一個普通零件變成一個合格的半成品。技術人員根據產品數量、設備的完備性、工人素質等情況，確定采用的工藝流程，并將有關內容寫成工藝文件，那么這種工藝就叫做工藝規程[1]。

2影響零件精確度的原因

摘要：毋庸置疑，工業制造過程采用數控技術能大大提升機械加工的精確度和工作效率。本文詳細分析了影響機械加工精準度的因素和數控機床切削控制能力對機械加工精確度的影響，探究了提高數控機床切削控制能力的措施，僅供參考。

關鍵詞：數控機床；切削控制能力；機械加工；影響；措施

在工業制造過程中，數控技術的應用可以提高產品質量和生產效率，但技術人員需科學操作數控機床，以實現生產制造工件的精確度達標，滿足企業機械加工的產量和標準要求，助力企業邁上新臺階。

1影響機械加工精準度的因素

1.1操作原理。受到操作人員技術、經驗水平不同等原因的影響，技術員在操控數控機床方面需要格外注意加工原理，避免出現導致機械加工精確度不準情況發生。比如，數控機床在進行齒輪加工時，應當按照要求采用滾齒加工，但在具體操作中，齒輪滾刀也會出現機械上的位置變化，發生加工原理誤差的情況。面對這一情況，技術人員應該找到發生誤差的根源，并采用復合技術標準的蝸桿取代原有的機械設備，通過輔助工藝將漸開線變得平整光滑。實際操作時，技術人員可以利用具有一定形狀運動軌跡的應用，彌補數控機床造成的加工原理誤差，改善和優化原有的滾齒結構，并且在減少成本的前提下盡量不影響機械加工后的精確度。1.2主軸裝夾。數控機床中的任何部件在加工中都有著至關重要的作用，一旦某一環節出現問題都會影響加工質量的精確度。主軸是數控機床的核心部件，主要負責將加工產品固定在正確位置上并幫助其完成轉動。主軸對于整個機械加工過程具有重要意義，當加工制造產品裝夾在主軸上時，主軸的運行質量會直接影響加工結果，影響到機械制造的精確度。因此，技術人員在主軸裝夾之前，應當做好機械設備運作測試，確保主軸回轉能夠滿足工藝要求，降低由于主軸功能障礙出現大誤差的概率[1]。1.3部件定位與尺寸。數控機床在加工制造中，不僅可利用科學技術實現全自動加工，而且會利用機床加工的數字化生產，根據機床制造數據統一實現工業化生產。而機械程度較高的數控機床，在實際加工中會出現輕微的定位誤差，導致原先設定的定位位置與加工中的機械設備無法完全符合，從而使兩者之間存在一定誤差，將這種誤差控制在合理范圍內，需要在機械設備安裝檢修中對主軸裝夾部件作出更精細的檢查。1.4機械發生熱變形。數控機床在長時間、高強度的待機作業情況下，容易不斷產生熱量，這些熱量如果不能及時散發會導致機床自身出現熱形變。在工藝制造中出現熱形變是較常見的問題，會讓加工機械發生較明顯的誤差，嚴重時會影響整批機械加工的精確度。此外，由于數控機床加工過程中所涉及到的每一部件都是不同的材料制作，其遇熱特性不一，容易使機械加工產生較大影響[2]。1.5刀具與裝夾部件。使用數控機床進行機械制造時，需要匹配采用不同種類的刀具和裝夾部件。在刀具的選擇上，一般情況下使用的常規刀具并不會對制造加工造成較大的誤差，但是在定制刀具使用中卻較容易出現誤差，而刀具經過長時間的使用之后，其磨損情況也會影響到部件的數據誤差。裝夾部件造成的誤差體現在兩個方面，一是安裝裝夾部件時采取了錯誤做法，導致安裝位置不符合加工標準，會影響后續加工精確度；二是裝夾部件經過長期使用已經出現磨損情況，其尺寸數據與最初不同，也會影響機械加工的精確度。

2數控機床切削控制能力對機械加工精確度的影響

一、文獻綜述

貝塔系數是用于衡量證券市場系統風險的一個重要概念。通過對貝塔系數的估計，投資者可以預測證券未來的市場風險。但是，貝塔系數必須要用歷史數據來估計。因此，除非貝塔系數具有相對的穩定性，否則它就無法作為證券市場未來系統風險的無偏估計。從邏輯上講檢驗貝塔的第一步是看某一期的貝塔與其相鄰時期的貝塔有多少關聯。利維(Levy，1971)和布魯姆(Blume，1971)都對不同時期貝塔的關系進行了大量的檢驗。利維使用1960－1970年內在紐約證券交易所上市的500種股票進行研究，他把檢驗時間52周分成兩個等時間段(26周)，然后檢驗這兩個時間段內貝塔系數的相關系數。發現單一股票的Beta系數是相當不穩定的，但組合的貝塔系數的穩定性卻得到顯著的提高。而且，組合的規模越大，估計的時間越長，貝塔系數的穩定性就越高。布魯姆使用時間序列對月度數據回歸計算貝塔，回歸期是互不交叉的7年時間。他分別估計出只含1只股票、2只股票、4只股票依次類推直到含50只股票組合的貝塔，對每一種規模的組合，他都檢查了一個時期的貝塔與第二個時期的貝塔的相關程度。關于中國證券市場證券個股的貝塔系數的不穩定性問題，陳偉忠在其《動態組合理論與中國證券資產定價》(陜西人民出版社出版)一書中通過計算1990年12月19日至1997年12月間部分個股或組合的、不同產業及不同地區的貝塔值時間序列的均值、標準差、變異系數，發現中國證券市場個股或板塊的貝塔系數具有較高的不穩定性，因而表明了在中國證券市場中個股與證券市場指數二者之間的關系也具有不穩定性。沈藝峰(1994－1995)將CHOW檢驗法運用于中國證券市場貝塔系數的穩定性檢驗。他對從1992年6月至1993年10月在上海證券市場交易的10種股票的貝塔系數穩定性進行檢驗，發現在上海交易所上市的這些股票的貝塔系數，絕大多數具有一定的穩定性;接著又檢驗了1992年6月至1993年10月于深圳證券交易所上市的8種股票的貝塔系數的穩定性，結果表明貝塔系數的估計值在檢驗期基本上是穩定的。沈藝峰、洪錫熙(1999)擴大了樣本的規模，用同樣的方法對從1996年1月1日到1996年12月27日間所有在深圳證券交易所上市的127只股票進行檢驗，結果表明無論是單個股票或是股票組合，貝塔系數都不具備穩定性。他們認為目前我國證券市場的市場風險是變動不定和難以預測的。顯然，沈藝峰在對上海上市股票的貝塔系數的穩定性進行檢驗時，樣本數過少，且僅考慮單個股票且檢驗時間較短(僅為1年多)，因此檢驗結果不具代表性。馬崢(2010年)在其碩士論文《中國證券市場中Beta系數預測之實證研究》中基于中國證券市場上市股票的價格數據和公開信息，利用多元回歸分析方法，對中國證券市場上市股票的貝塔系數的預測進行了初步探討。結果表明，組合歷史貝塔系數和基本面因素的預測方法要明顯優于假設次一期的貝塔系數不變的預測方法，但與假設次一期的貝塔系數回歸的預測方法相比，并不具備顯著的優勢。

二、估計歷史貝塔的理論依據

在單指數模型(市場模型)中，貝塔系數度量一項資產相對市場指數收益變化的敏感度，即資產收益變化相對市場指數收益變化的偏離。資產的貝塔系數被廣泛應用于投資組合的管理。投資組合的貝塔系數是組合中每一項資產的貝塔系數的加權平均，投資經理可以根據對未來市場走勢的預測，動態地調整投資組合的貝塔系數，從而達到積極管理的效果。因此，正確計算資產的貝塔系數在投資組合的管理中具有非常重要的作用。通過觀察股票價格可以發現，當股市上漲時(由任何廣泛使用的股票市場指數衡量)，大多股票價格都會上漲，當股市下跌時，大多數股票價格也傾向于下跌。這意味著，證券收益彼此相關的可能原因是對市場變動的共同反應。通過將股票收益和股票市場指數的收益聯系起來，可以得到衡量相關性的有用指標。在單指數模型中，股票的收益可以寫為Ri=αi+βiRm+ei，式中αi是證券i收益的一個組成部分，是獨立于市場表現的隨機變量;Rm是市場指數收益率，也是一個隨機變量;βi為常數，衡量Rm變化時Ri的期望變化。這一等式將股票收益簡單地分為兩個部分，即來自于市場的部分和獨立于市場的部分，表達式中的βi衡量股票收益相對于市場收益的敏感度。

三、歷史貝塔精確度的實證分析

(一)樣本選取及處理

【摘要】在分析鍋爐缺水與滿水故障的基礎上，可有效提高鍋爐運行的安全性。

【關鍵詞】鍋爐缺水滿水

蒸汽鍋爐具有工作壓力大，介質溫度高，運行工況復雜等特點，其事故種類呈現出多種多樣形式。本文主要就缺水與滿水事故進行分析，由于鍋爐種類多樣，本文針對的主要是蒸汽鍋爐。

一、鍋爐缺水事故

在鍋爐運行中，鍋爐水位低于最低安全水位而危及鍋爐安全運行的現象，稱為缺水事故。缺水事故可分為輕微缺水和嚴重缺水兩種。如水位在最低安全水位線以下，但還能看見，或雖然已看不見水位，但對允許采用“叫水法”的鍋爐進行“叫水”后水位很快出現時，屬于輕微缺水。如水位已看不見，用“叫水法”也不能出現時，屬于嚴重缺水。鍋爐缺水事故，如果處理不當，會造成設備嚴重損壞，如果在鍋爐嚴重缺水的情況下進水，就會導致鍋爐爆炸。這是因為鍋爐缺水后，一方面鋼板被干燒而過熱，甚至燒紅，使強度大為下降，另一方面由于過熱后的鋼板溫度與給水的溫度相差極為懸殊，鋼板先接觸水的部位因遇冷急劇收縮而龜裂，在蒸汽壓力的作用下，龜裂處隨即撕成大的破口，汽水從破口噴射出來，即造成爆炸事故。

1.鍋爐缺水的現象：

一、問題的提出

投資者如何利用財務分析師提供的盈余預測來提高回報,一直是資本市場上熱烈討論的話題。隨之而來,財務分析師的盈余預測活動本身也引起了學者的廣泛關注。

近些年來,西方學者開始對財務分析師的遠期(>1年)預測信息的有效性進行廣泛研究。Collins、Kothari、Shanken和Slone(1994)以及Liu和Thomas(2000)的研究發現,加入未來年份的盈余指標后的模型解釋能力大大提高。Copeland、Dolgoff和Moel(2004)又研究發現,下一年盈余預期的改變和對未來第3-5年的長期盈余預期增長率的改變都與市場調整后回報有顯著的關系。這些證據表明,財務分析師的有關未來遠期盈余預期,具有信息含量。

我國的財務分析師行業起步晚,發展總體水平還比較低(胡奕明等,2003),但已有資料顯示我國的財務分析師的盈余預測具有一定的價值。吳東輝和薛祖云(2005a)實證表明,我國證券分析師的(年度)盈利預測比隨機游走模型(年度)盈利預測準確;徐躍(2007)發現利用財務分析師的季度盈利預測一元時間序列模型所獲取的年度盈利預測比利用年度盈利的一元時間序列模型所獲取的年度盈利預測更加準確。吳東輝和薛祖云(2005b)利用財務分析師的公開的盈余預測進行套頭交易策略研究,及王征、張崢和劉力(2006)對六大券商財務分析師的投資評級進行組合研究,都證明了財務分析師預測的經濟價值,而且在統計上顯著。

由于種種條件的限制,我國學者仍主要囿于對財務分析師的短期盈余預測的研究。而在我國“新興加轉軌”的市場中,我國財務分析師的遠期(≥1年)是否具有有效性,首先要解決如下問題:財務分析師遠期盈余預測的準確性如何?哪些因素會顯著影響財務分析師的遠期預測精確度?公務員之家

二、研究設計

摘要：在零件加工作業中，零件最終的質量會受到很多因素的影響，在零件加工質量中，零件加工精度是非常重要的部分。當加工技術條件不變時，提升零件加工精確度，減小零件的報廢率，能夠在很大程度上促進企業經濟效益的提高。本文從簡單闡述了機械加工工藝及其與零件加工精度的關系，總結分析了機械加工工藝影響零件加工精度的主要因素，并在此基礎上提出了幾點提高機械加工工藝水平的措施，僅供參考。

關鍵詞：機械加工工藝；零件加工精度；影響

對于機械零件的使用而言，零件的質量是非常極為重要的因素，可以在很大程度上確保機械設備的正常運行。在零件加工作業中，機械加工工藝是非常基礎的工序，對零件加工精確度有著重要的影響，關系著零件精確度是否滿足使用的標準。所以為了確保零件加工的精確度，應當高度重視機械加工工藝。

一、機械加工工藝及其與零件加工精度

（一）機械加工工藝概述

機械加工工藝指的是通過相關技術把毛胚加工成機械工件與零件的流程，機械加工工藝可以使得毛胚、零件更加吻合。在機械加工中，零件加工、毛胚打磨的精度應當符合相關的要求。一般情況下，應當對零件進行粗加工，之后再進行精加工。粗加工指的是對零件、毛胚進行大致的打磨，打磨后的零件、毛胚應當接近加工的要求；精加工指的是通過精確的計算，使得零件、毛胚的吻合程度達到最大。

本文作者：黃會許模張愷翔宋麗娟工作單位：成都理工大學

不同分類方法的對比3種分類方法都采用多種因素綜合評分方法，但所考慮的因素和取值存在一定區別，巖體質量的分級也有所不同，水利水電圍巖工程地質分類法依據的是巖石強度、巖體完整性、地下水、地應力；巖體RMR系統分類法依據的是巖石強度、巖體完整性、地下水、結構面；Barton系統分類法依據的是RQD、結構面、地應力、地下水。

以右岸壩基開挖面高程930～940m梯段揭露的巖體為例，通過建基面開挖獲得巖體的基本特征和鉆孔數據等，采用水利水電圍巖工程地質分類法、巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法對巖體質量進行分級，探討不同巖體質量多因素綜合評分方法在巖體質量分級中的一致性和精確性［6］。2．1開挖建基面巖體質量指標統計（1）巖石強度。巖石單軸抗壓強度用點荷載強度換算，巖石取樣點荷載試驗結果表明，微新花崗巖巖石濕抗壓強度一般為70～80MPa，屬堅硬巖；弱風化下段花崗巖巖石濕抗壓強度一般為40～60MPa，屬中硬巖；弱風化上段花崗巖巖石濕抗壓強度為20～40MPa，屬較軟、中硬巖；全風化、強風化花崗巖巖石濕抗壓強度＜15MPa，屬軟巖；輝綠巖巖石強度較高，其中，微新輝綠巖巖石濕抗壓強度為160～170MPa，屬堅硬巖。該梯段巖石主要為微新無卸荷花崗巖，屬于堅硬巖。（2）巖體完整程度參數。巖體完整程度參數參考鉆孔巖心取樣的RQD值、實測波速，并結合現場圍巖實際巖體完整程度、結構面發育組數和結構面間距綜合取值。根據野外建基面巖體塊度RQD統計，測得開挖高程935～940m建基面巖體的RQD平均值為50％，結構面平均線密度為7．5條／m，平均面密度為3．8條／m2；高程930～935m建基面巖體的RQD平均值為50％，結構面平均線密度為6．1條／m，平均面密度為3．1條／m2。鉆孔波速監測結果表明，該梯段巖體完整性較好。（3）巖體結構面特征及地下水因素。根據建基面野外測窗調查（測網面積為5m×2m，選取壩基面上裂隙發育密集及具有代表性的剖面布網），整個剖面布置了4個測窗，根據測窗資料統計建基面整體結構特征，其中，地下水狀況為潮濕。通過測網優勢裂隙等密圖分析得出壩基在該梯段的優勢裂隙產狀為N65°～85°W／NE（SW）∠55°～75°，間距為0．1～0．5m，延伸長度為1～5m，閉合無充填，裂面平直粗糙、蝕變。（4）風化卸荷。依據野外測窗方法統計的裂隙條數將開挖建基面分為全風化段、強風化段、弱風化上段、弱風化下段、微新風化段，經深入分析和取樣研究，該梯段巖體全部為微新無卸荷的灰白色、微紅色中粒黑云二長花崗巖巖體；鉆孔波速特征曲線表明，巖體普遍存在表層低波速帶，巖體中巖脈、斷層及中緩傾角裂隙較發育的破碎區，由于有利于應力釋放和開裂，因此局部巖體卸荷松弛現象明顯，但整體卸荷松弛現象不明顯。（5）地應力。該梯段巖石主要是花崗巖和輝綠巖，都屬于堅硬巖，地應力中等偏高，為15～20MPa。2．2開挖建基面巖體質量分級根據右岸高程930～940m開挖建基面統計的巖體質量特征（結構面組數、填充情況、地下水、斷層、巖脈等），結合鉆孔波速、野外測窗方法統計資料，采用定性和定量相結合的方法對該梯段巖體質量分級，綜合評價結果表明，該梯段大部分為Ⅲ1類巖體，其中斷層、巖脈處為Ⅲ2類巖體，少部分為Ⅱ類巖體。2．33種多因素綜合評分方法探討將該梯段每類巖體均分成4部分（編號為1～4），對每部分均采用前面所闡述的3種多因素評分方法對巖體質量進行評分，為方便比較，Barton系統分類法中評分值為10．000～40．000對應Ⅱ類巖體，評分值為1．000～10．000進一步分為Ⅲ1、Ⅲ2類巖體，評分值為1．000～5．000對應Ⅲ1類巖體，評分值為5．000～10．000對應Ⅲ2類巖體。3種多因素評分方法對巖體質量評分結果見表1。從表1可以看出，對于Ⅱ類巖體，水利水電圍巖工程地質分類法精確度不高，僅為50％，巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法精確度較高，為100％，而且這兩種方法的一致性很好［7］。對于Ⅲ1類巖體，水利水電圍巖工程地質分類法精確度為25％，巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法精確度都較高，為75％，且一致性中等。Ⅲ2類巖體主要是輝綠巖脈和裂隙較密集的花崗巖，采用水利水電圍巖工程地質分類法評價巖體等級精確度偏低，僅為50％，巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法評價巖體等級精確度較高，均為75％，而且保持著良好的一致性。總體來說，巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法的一致性較好，而Barton系統分類法和水利水電圍巖工程地質分類法的一致性較差。表1巖體質量評分名稱編號巖體質量分級水利水電圍巖工程地質分類法分值級別巖體RMR系統分類法分值級別Barton系統分類法分值級別Ⅱ類巖體157．00Ⅲ160．00Ⅱ18．00Ⅱ265．05Ⅱ60．00Ⅱ12．00Ⅱ367．04Ⅱ63．00Ⅱ17．50Ⅱ456．20Ⅲ163．00Ⅱ11．00ⅡⅢ1類巖體157．00Ⅲ157．00Ⅲ18．50Ⅲ1245．00Ⅲ260．00Ⅱ5．90Ⅲ1345．40Ⅲ255．00Ⅲ16．10Ⅲ1445．80Ⅲ250．00Ⅲ13．80Ⅲ2Ⅲ2類巖體140．14Ⅵ52．00Ⅲ17．10Ⅲ1247．84Ⅲ241．00Ⅲ21．08Ⅲ2339．64Ⅵ49．00Ⅲ24．00Ⅲ2449．64Ⅲ242．00Ⅲ21．60Ⅲ2從建基面巖體質量分級來看，水利水電圍巖工程地質分類法由于對地應力考慮過于簡單，僅簡單地采用降級處理方法，而在硬質巖（Ⅱ、Ⅲ1）中地應力都是中等偏高，因此精確度偏低；巖體RMR系統分類法由于沒有考慮高地應力和高水壓的影響［8］，而對結構面的考慮比較全面，因此對巖體質量分級稍微有點偏高；Barton系統分類法由于考慮的比較全面，因此在該壩基巖體質量分類中精確度較高。但總體來說，巖體RMR系統分類法和Barton系統分類法考慮的相對比較全面，因此對于壩基開挖面巖體質量分級Ⅱ類巖體建議采用巖體RMR系統分類法和Barton系統分類法綜合評分；Ⅲ1、Ⅲ2類巖體建議采用Barton系統分類法進行巖體質量評價。

通過簡述水利水電圍巖工程地質分類法、巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法巖體質量多因素評分體系，以某水電站右岸壩基開挖高程930～940m梯段揭露巖體為例，在現場建基面開挖獲得巖體基本數據（巖體強度、地下水、地應力、結構面參數、工程地質性狀、風化卸荷等）以及鉆孔資料的基礎上，探討不同巖體質量多因素綜合評分方法在巖體質量分級中的一致性和精確性。對于Ⅱ類巖體，巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法精確度較高，水利水電圍巖工程地質分類法精確度只有50％；對于Ⅲ1類巖體，巖體RMR系統分類法評分結果偏高，水利水電圍巖工程地質分類法評分結果偏低，建議采用Barton系統分類法進行分級評價；對于Ⅲ2類巖體，適合采用巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法綜合進行分級評價。對于以花崗巖為主的壩基開挖面，巖體質量分級采用巖體RMR系統分類法、Barton系統分類法較準確，且具有良好相關性。

1前言

設計加工過程影響機械設備零件的質量，任何環節出現問題，都會降低零件質量。在設計加工零部件時，材料應力性、設計工藝、加工過程都會影響零件質量。因此，要按照零部件功能及用途，選擇合適的機械材料，使用科學、規范的加工工藝，有效降低加工誤差，增強工藝質量，進而增強零部件加工水平，為發展工業生產奠定堅實基礎。

2機械設計加工中面臨的常見問題

2．1零件表面質量出現的問題

零部件的表面質量對其使用壽命和使用性能有直接影響，因此在設計時要細致計算零部件所用材料的物理特性，并有效控制零部件表面質量。對表面質量有直接影響的因素是切削用料的質量，如果材料具有較強的韌性，其加工時出現塑性形變的概率較大，切割時容易出現零件表面粗糙的情況;如果材料的物質較脆，切割過程中易掉落碎屑，提高表面粗糙程度。

2．2機械加工精度存在的問題