導語：如何才能寫好一篇廢水處理論文，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。

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水泥廠的用水量要根據生產規模來確定，表1為水泥行業新型干法水泥廠用水情況統計表。從表中可知，隨著生產線的規模增大，單位熟料的用水量在減小，但總的用水量還是在增大的。

2水泥廠廢水的特點及廢水處理方法

2.1廢水特點水泥廠的廢水包括生產廢水和生活廢水，生產廢水中，除回轉窯托輪的冷卻水受到油脂的污染，其他生產廢水僅水溫有所升高及稍帶有一些粉塵外，水質沒有大的改變。而生活廢水主要由中控化驗室、辦公樓及廁所排出的廢水。總的來說，水泥廠廢水中主要為有機物污染及泥砂量。

2.2廢水處理方法（1）簡單處理方法。一些水泥廠，在前期設計時，未考慮廢水處理及循環利用問題，在投運后，考慮外排廢水對環境的影響同時又考慮投入資金的問題，便自行增加簡單的廢水處理及循環利用裝置，這個裝置包括兩個水池及兩臺水泵（一用一備）。廢水的處理利用兩個水池進行，全廠廢水經管網流入沉砂池，處理廢水帶入的泥砂、油脂及其他飄浮物，澄清池用于儲水及把收集的水經水泵輸送到生產用水的管網中。這種簡易的廢水處理及循環利用裝置，解決了廢水外排對外部環境的影響，同時也利用了大部分廢水，但回收的水質難以達到要求，尤其是水中的微生物及菌類無法消除。（2）較完善的處理方法。較完善的處理方法采用“預處理+物化處理+生化處理+消毒”，保證回收水達到使用要求，從而實現真正意義上的污水零排放。其工藝流程為：污水—排水管網—格柵除雜—沉沙池—調節池（完成預處理）—物化澄清池（物化處理）—生物炭反應器（生化處理）—接觸池（消毒處理）—回收。預處理主要是處理廢水中的飄浮物、泥沙等物，物化處理時，要加入絮凝劑，將污水濁度降下來，同時消除大量的有機物，生物炭反應器主要是消除廢水中的有機物，而消毒主要是消除廢水中的微生物和菌類。生物炭反應器是一種比較成熟的技術先進的水處理及廢水處理設備。在水泥廠廢水處理中，有的廠也采用曝氣生物濾池來對廢水中的有機物和油類降解，從而達到去污的目的。曝氣生物濾池是生物接觸氧化法的一種特殊形式，即在生物反應器內裝填比表面積極高的顆粒填料，以提供微生物膜生長的載體，并根據污水流向不同分為下向流或上向流，污水由上向下或由下向上流過過濾料層，在濾料層下部鼓風曝氣，使空氣與污水接觸，污水中的有機物與填料表面生物膜通過生化反應得到穩定和去除，填料同時起到物理過濾作用。

3循環供水系統的組成

循環供水系統一般由循環水池、泵房、循環給水管網和循環回水管網組成。廢水經處理合格后，進入循環水池，再經水泵及管網，就可以輸送到供水管網中，從而實現廢水的循環利用。

4廢水處理及循環利用系統設計及使用時注意事項

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1.1試驗方法

在現場直接取油水分離器前的焦化廢水，水樣取回后立即進行破乳試驗．取一定水樣于燒杯置于四聯磁力攪拌器上，用NaOH溶液將水樣pH值調節在一定范圍，加入一定量的焦化破乳劑，以300r/min的轉速攪拌3min，然后將燒杯置于45℃恒溫水浴中，半小時后取燒杯下層水樣測含油濃度．

1.2煉油廠焦化廢水處理工藝參數

煉油廠焦化廢水包括來自焦炭塔的放空油氣經過放空塔頂空冷器冷卻水，和來自沖洗油聚結器的含硫污水，二者混合后進入到油水分離器．水量為800～900m3/d，焦化廢水水力停留時間為30min．

2實驗結果與討論

2.1焦化破乳劑的篩選

本次試驗中，重點對比了6種焦化破乳劑，其中，JQ-106、JQ-107是陰離子型，其他4種均為陽離子型焦化破乳劑．取現場焦化廢水作對比試驗，焦化廢水加藥處理前油份濃度為4235.6mg•L-1，試驗水溫45℃，藥劑加注濃度均為300mg•L-1。JQ-106與JQ-107除油率在50%左右，焦化廢水中還殘有大量油份，而陽離子型焦化破乳劑除油率都在83%以上，其中，焦化破乳劑JQ-104的除油效果最好，除油率高達95.51%．所以，陰離子型焦化破乳劑效果明顯不如陽離子型焦化破乳劑．這是因為焦化廢水中硫、酚等化合物的含量較高，這些化合物都具有表面活性，焦化廢水是水包油型的乳化液，它能穩定存在的主要原因是這些具有表面活性的化合物能使水中油滴表面帶有負電荷，造成油滴間因相同電性產生相互排斥作用力，使油滴難以碰撞增大而與水沉降分離，最終結果是乳化液十分穩定，能長時間保存而不分層．而陽離子型焦化破乳劑加入到水樣中后，與油滴充分接觸，中和油滴表面的負電荷，使油滴能聚集增大與水沉降分離．

2.2焦化破乳劑不同投加量的除油效果

針對焦化破乳劑的篩選試驗結果，對JQ-104進行了加藥濃度梯度試驗，以確定藥劑的最佳加注濃度．該組試驗中，焦化廢水加藥處理前油份濃度為4405.6mg•L-1，試驗水溫45℃。隨著JQ-104的加藥量的增加，油份的去除效果逐漸增強．當加藥濃度在300mg•L-1時，油份去除率達到91.8%．但當加藥濃度超過300mg•L-1，油份去除率增大的幅度比較有限，從藥劑投加成本及應用效果來看，確定藥劑最佳加注濃度為300mg•L-1．

2.3pH值對除油效果的影響

考察了焦化廢水不同pH值下，JQ-104的處理效果．由于pH值直接影響廢水中膠體顆粒界面的ξ電位．按照膠體化學的基本理論，只有當廢水pH值達到某一數值范圍時，其ξ電位才能導致膠體最終脫穩，聚沉，所以pH值對絮凝有較大影響．當pH6～8時，破乳劑能較好地除去廢水中的油份，其最高去除率達到96.9%．而當pH值為4和9時，對油份的去除率偏低，所以，對于含油廢水，最佳pH值范圍6～8．

2.4焦化破乳劑現場應用效果

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該廠實際生產過程中，其污水產生量最高為：1800m3/d，平均為：1600m3/d。改造前采用混凝-沉淀工藝，流程見圖1所示，構筑物及設備見表2所列。由于企業生產規模的擴大和生產工藝的改變，改造前的污水處理設施已無法達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)的二級排放要求。該廠主要使用分散染料，面料全部為滌綸材質，印染顏色豐富，70%為黑色染料。印染工藝前處理段使用大量液堿，pH高。面料染色時印染液pH呈中性，采用高溫染色工藝。該廠所在地河水受污染嚴重，企業生產用水全部為經石英砂過濾處理后的河水，所以并未對企業生產產生影響，水質分析見表3所列。企業對回用水水質情況以實際生產要求為準。企業預留約1600m2土地，要求新建一座2000m3/d污水處理站，執行《污水綜合排放標準》二級標準。同時為減少污水排放，提高污水回用率，要求建污水回用處理設施，回用率要求達到50%，回用水質標準以企業實際生產用水要求為準。新建污水處理設施要求操作簡單、穩定性強、運行成本低，并對出水水質進行監控。

2工藝分析與設計

2.1工藝設計分析

（1）根據企業產生的污水所作的分析，新建污水處理工程如果采用全生化工藝需要較長的停留時間，且土地面積有限，故采用物化-生化工藝。此外需充分利用原有的調節池和污水處理設施。（2）在企業生產過程中的煉煮環節需要使用液堿導致原水pH較高，不利于后續處理，需要較大的調節池以調節水質變化。（3）污水處理后進行回用處理，在簡單穩定的要求下宜采用物化法，設置混凝區和沉淀池，同時設置砂濾和碳濾以保證出水水質。將回用的沉淀池改成氣浮池，保證處理效果。（4）企業生產使用分散染料，存在生化后水質顏色發紅的問題，需要進行脫色處理。

2.2工程設計

依據該廠的水質水量，單純采用物化法難以滿足達標處理的需要，同時考慮到要對處理后的水進行部分回用，以提高經濟效益。為充分利用現有設施，提高土地利用率，將原先的污水處理設施全部改為調節池，使得調節池的容積達到560m3，格柵沿用原有設施。除以上設施，其余污水處理設施和污水回用設施新建。原有污水處理設計與新建設施之間因有生產車間相隔，故采用牽引施工方式相連，中間設置閥門。在新設計處設集水池以調節流量。依照該公司的實際情況，選用工藝成熟、運行穩定的物化→水解→曝氣氧化工藝，部分出水經氣浮脫色劑處理，再經過石英砂過濾→活性炭過濾實現回用。工藝中投加混凝劑，選擇聚合硫酸鐵、PAC、聚合硫酸鋁鐵、硫酸亞鐵進行比較，PAC在實際使用中效果不佳，硫酸亞鐵在多次實踐中發現對于印染廢水有更好的去除效果，最后采用硫酸亞鐵作為混凝劑。使用液堿對pH進行調節，采用計量泵加藥，從而避免了使用石灰所產生的占地大，污泥多等問題。

3主要構筑物和設備及其作用

（1）調節池為原有污水處理設施改建，總容積560m3，有效容積480m3。設計停留時間為4.15h。通過原有提升泵提升至高點后，依靠重力和地埋拖拉管流入新建污水處理設施。后設置冷卻塔，降低水溫。（2）加藥反應池采用機械攪拌，以縮減池子容積。初沉池采用輻流式沉淀池，表面負荷為0.75m3/（m2•h）。（3）水解酸化池，曝氣池和二沉池合建成綜合池。水解酸化池采用接觸反應工藝，內設立體彈性填料，同時使用潛水攪拌機，以提高接觸率，設計停留時間為12.5h。曝氣池與水解酸化池采用相同的填料。曝氣采用高溶解氧轉化率的管式一體曝氣器。配有兩臺變頻風機，單臺風機汽水比為10∶1，兩臺風機可同時啟動運行。二沉池為輻流式沉淀池，采用多斗重力排泥，設計表面負荷為0.75m3（/m2•h）。（4）改建原污泥脫水設施，新建污泥脫水機房與污泥堆棚合建。采用履帶式輸送裝置，減少占地。（5）氣浮池原設計為斜板沉淀池，考慮到二沉出水COD、SS等個指標都已降低，二次加藥后污泥較輕，沉淀差，表面負荷大，改為氣浮池。同時使用脫色劑，去除水中色度。中間水池和回用水池都為蓄水池，為回用水的進一步處理和使用作設計。（6）氣浮后的回用水依然存在SS、濁度、色度等有影響的污染物質。使用石英砂和活性炭予以過濾，以提高水質。采用機械過濾的方式提高處理速度，減少占地。

4調試及運行情況

初期調試（2013年12月21日至2014年1月8日），將未經稀釋的污水注入水解酸化池和曝氣生化池，測得CODcr≥1500mg/L，pH為12左右，NH3-N在11mg/L左右。印染廢水水溫較高，剛注入的時候達到20°C以上。投加袋裝商品菌種，厭氧(A)池15t，好氧(O)池25t，pH降至8.5左右，曝氣池控制DO在3～6mg/L。同時投加適量的面粉、尿素、磷肥保證營養供應。在菌種投加完成后悶曝3d，于2013年12月21日開始少量進水，逐步增加水量，污泥全部回流到好氧（O）池。至2014年1月5日全部進水，出水達標。通過觀察好氧（O）池及其填料，發現水中污泥量極少，填料上未出現掛膜，證明微生物較少，出水還有進一步的提升空間。厭氧（A）池進水pH≥8.5，出水發黑pH為7.5～6.5，池內出現少量氣泡產生，表明有初步的水解作用。2014年1月9日開始沒有進水，曝氣繼續運行，溶解氧控制在DO≤6mg/L，投加少量營養物質維持微生物的生存。2014年1月31日再次調試，初期少量進水，每日逐量增加至2月4日設計進量。經過10d左右，生化出水污泥量明顯增加，風機由25Hz升至50Hz，好氧（O）池填料上的生物膜初具規模，出水CODcr降至200mg/L以下，BOD5在10mg/L以下，填料掛膜完成。氧化池生物膜培養成熟后，將回流污泥部分引入厭氧池，提高厭氧池的污泥量。DO達到0.1mg/L以下。隨著氣溫的升高，進水水溫由25°C升至30°C以上，水解作用顯著增加。至3月底，水解出水實現了10%左右的CODcr去除率。在3月中旬生化出水穩定后，開始進行回用處理調試。由于生化后再物化污泥輕、沉降性不佳，將原先設計的斜板沉淀池改為氣浮池，使用PAC作為混凝劑、TransfarTF-270B脫色劑，PAM作為助凝劑。SS、CODcr有很好的去除效果，但脫色效果不佳，色度達到32倍，經過砂濾和碳濾后色度降低不明顯。對回用處理后的水進行取樣及車間試生產，使用效果達到預期目的。

5調試問題及分析

5.1活性污泥與生物膜

活性污泥量是指池水中區別于填料上的生物膜的活性污泥含量。初期為提高好氧（O）池的掛膜率，二沉池中的污泥全部回流至好氧（O）池。活性污泥量逐步上升，當達到SV30=10時，剩余污泥回流入水解池，出水較為穩定。觀察填料，好氧（O）池1號池填料生物膜幾乎沒有，2號池生物膜量較少。3號、4號池生物膜生長狀況良好，CODcr降解主要依靠填料上的生物膜。在提高SV30至25，MLSS達到2000mg/L以上時，生化池4個池中的填料上微生物普遍減少，發黑缺氧，同時微生物個體小，水中的微生物濃度并沒有提高，剩余污泥處理量增加，出水沒有提高的跡象。因此在容積負荷一定的情況下，懸浮污泥與生物膜存在競爭關系。

5.2溶解氧

印染廢水多次調試的結果表明，好氧（O）池末端溶解氧適宜控制在2～4mg/L。較高的溶解氧有利于原生動物的生長繁殖。生化池1池長期處于DO≤0.5mg/L的缺氧狀態，使得填料上幾乎沒有生物膜附著。生化2號、3號池中DO在0.5～1.5mg/L之間變化，生物膜生長良好，原生動物大量聚集，到生化3池末端，CODcr已經實現了生化去除率90%以上。生化4號池子在高溶解氧下運行，微生物個體大，出水清澈，在進水CODcr劇烈變化的時候，能保證出水質量。實踐中，停水后開一臺風機（50Hz），進水5h后開兩臺風機（50Hz+50Hz），始終保證末端DO≥3mg/L，減少電能消耗的同時能實現高去除率，同時對生物膜沒有產生影響。

5.3水溫

印染廢水水溫普遍較高。調試期在冬季，氣溫0°C左右，連續進水水溫能達到25°C以上。隨著氣溫回升，水溫進一步提高。較高的水溫（≤37°C）使得好氧（O）池較快地實現出水達標，厭氧（A）池實現水解效果。隨著水溫超過38°C，生化系統依然穩定，出水正常，污泥性狀良好，沉淀速度快。冷卻塔未及時到位，在調試完成后運行時生化系統水溫最高升至42°C，生化出水依然達標，但污泥沉降速度減慢，污泥蓬松。在冷卻塔安裝到位正常使用后，采取提高進水pH，適量加大污泥排放，投加大糞的方式，在2個星期后絲狀菌基本消除，污泥性狀恢復正常。

5.4水解污泥

為提高厭氧（A）池（以下稱A池）的水解效果，普遍采用的方式是提高A池的污泥量。初期投加菌種后A池就出現了發黑發臭，池面冒氣泡的現象。為提高污泥量，采取大量好氧（O）池剩余污泥回流至A池的措施。進行一段時間后A池發生出水帶泥，底部翻泥的現象。檢測發現，A池水中污泥含量達到了1.28g/L，但填料上沒有污泥的附著。為減少出水帶泥對好氧（O）池的影響，停止剩余污泥的回流。調整運行近10d后，A池出水帶泥的問題解決，填料上附著薄薄的一層黑色顆粒狀污泥，同時實現了對A池的CODcr去除率。

5.5碳氮比

對于A池出水的多次監測中發現，NH3-N在10～12mg/L之間浮動，BOD5均值在350mg/L左右。以C(BOD5)：N=100∶5計算，每日1600m3的水量需要氮素28kg，實際水中的含有的氮素16kg（以NH3-N=10mg/L計算），需要外源投加氮素12kg/d，即豬糞26kg/d（含氮量46%）。在調試初期每日投加豬糞25kg，至2014年1月5日全部進水，好氧（O）池出水測定NH3-N只有5.6mg/L出水CODcr持續上升。調整豬糞投加至50kg/d并保持該量，出水CODcr下降至穩定。再次調試時豬糞投加50kg/d不變，至調試完成好氧（O）池出水NH3-N含量在10～15mg/L之間。以此計算，外源氮素投加為23kg/d，剩余19.2kg/d(以出水NH3-N=12mg/L計算)，實際利用氮素為3.8kg/d（豬糞8.26kg），而C(BOD5)：N=100∶3.36。表明在微生物的不同生長階段對氮素的需求存在差異，快速增長期的微生物繁殖快，需要氮素來合成細胞所需的蛋白質等細胞組成部分，消耗量大。成熟期的微生物數量趨于穩定，氮素消耗量少，且主要滿足其新陳代謝所需。

5.6物化污泥

污水處理前端采用硫酸亞鐵作為混凝劑，PAM為助凝劑，液堿調節pH。2014年2月27日A池出水攜帶少量污泥，使得污泥流出進入好氧（O）池，好氧（O）池泡沫增多由正常時期的乳白色變為褐色，大量物化污泥附著于泡沫表面,SV30由20最高升至30時消泡困難，消泡劑、高壓水槍均失效。采取減少供氣量，出水DO維持在2～3mg/L，加大污泥排放等方式，至3月3日，泡沫基本控制。在3月4日投加10t大糞，消泡效果明顯，泡沫中的物化污泥進入水中，通過排泥的方式脫離生化系統，至3月7日，好氧（O）池基本恢復至事故前水平。這期間依然正常進水，好氧（O）池出水在3月3日達到最高值358mg/L后下降。好氧（O）池填料上的生物膜數量略有減少，水中的懸浮污泥始終保持著良好的吸附和沉降能力，表明曝氣法有很好的抗沖擊、抗負荷能力。

5.7脫色

印染廢水普遍存在色度大的問題，在實際調試中發現，使用黑色分散染料存在難脫色的問題。該廠生產廢水在生化處理后顯淡紅色、粉紅色，色度達到60倍以上。即使使用脫色劑處理，顏色也只能降到32～25倍。同時受曝氣影響大。在生化出水溶解氧處于1mg/L左右時，色度低，只有30倍左右。當溶解氧達到6mg/L以上時，生化出水清澈，色度達到100倍以上，顏色紅。經過脫色劑處理后，色度降至32倍，進入設有曝氣的中間水池，色度再次上升至60倍，通過活性炭吸附沒有起到效果。后將中間水池的曝氣關閉，回用處理后的色度恢復至32倍。

6經濟性指標分析

該印染廢水廠廢水治理投資為5360元/t水;運行費用1.5元/t水。通過查閱國內外文獻，高濃度印染廢水一般投資金額大約為10000元/t水左右，廠區運行費用一般為1.5～2.0元/t水（包含廠區人員、電費、藥劑費等）。由此可見該項目節約了投資，經濟效益顯著。

7結論

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煤化工廢水主要來源于煤煉焦、煤氣凈化和化工產品回收利用等生產過程。這種廢水中的水質以酚和氨為主，其中還含有300多種污染物質，主要有焦油、苯酚、甲酸化合物、氨、氰化物、COD、硫化物等，其中氨氮200-500mg/L，是一種具有難降解有機物的工業廢水，十分典型。而CODcr的含量甚至高達5000mg/L。廢水中易降解有機物主要是萘、呋喃、咪唑類等酚類和苯類，而難降解有機物則主要是喹啉、異喹啉、聯苯等。煤化工廢水的色度和濁度較高的原因是廢水中含有各種生色集團和助色集團物質來使其色度和濁度高。

二、煤化工廢水處理方法

煤化工廢水處理工藝路線基本遵行：物化預處理+A/O生化處理+物化深度處理。

1.預處理

廢水預處理大多是用隔油、沉淀、氣浮等物化法，其中隔油法分為重力分離型、旋流分離型和聚結過濾型，而重力分離型又分為平流式（API）、斜管式（CPI）、平流斜管式（API-CPI）、平行波紋板式（CPS）、斜交錯波紋管式（OWS）隔油池和重力沉降分離隔油罐等；氣浮法則包括溶氣氣浮、擴散氣浮和電解氣浮等。若工業廢水中含較高濃度的酚和氨，則需要對酚和氨進行回收預處理。對于酚的預處理方法一般有蒸汽脫酚法、吸附脫酚法、溶劑萃取法、液膜技術法、氧化法和離子交換法等，工業上常用溶劑萃取法做酚的預處理，溶劑為異丙基醚；對于氨來說，一般采用蒸汽汽提-蒸氨法。

2.生化處理

煤化工廢水經過預處理后，再進行生化處理，一般采用厭氧/好氧法、厭氧/缺氧/好氧法、、生物接觸氧化、載體生物流化床、序批式活性污泥、上流式厭氧污泥床和在活性污泥曝氣池中投加活性炭等進行處理。一般來說，當用好氧法處理過后，需要針對廢水的特性再進行再處理。

（1）厭氧/好氧法：厭氧/好氧是利用微生物的硝化和反硝化的作用進行脫氮、脫碳的原理的普通活性污泥法改進的方法。污水經過預處理后，在進行厭氧/好氧法處理，COD質量濃度和氨氮的質量濃度均會下降，其中較難降解的有機物萘、喹啉和吡啶的去除率分別為67%，55%和70％，而一般的好氧處理這些有機物的去除率不到20％。采用厭氧固定膜－好氧生物法處理煤化工廢水，也得到了比較滿意的效果。

（2）厭氧/缺氧/好氧法：厭氧/缺氧/好氧法中的厭氧處理，是為了把廢水中難以降解的有機物變為鏈狀化合物，長鏈化合物變為短鏈化合物。這種方法用于焦化廢水處理，當焦化廢水經過處理后，廢水中的COD質量濃度、揮發酚的質量濃度和氨氮的質量濃度均會大幅度的降低，比如說：COD質量濃度會由3257mg/L降至143.5mg/L。

（3）載體生物流化床：載體生物流化床主要是運用生物膜法和活性污泥法基本原理由鼓風曝氣系統和填料及篩網系統組成。利用載體生物流化床，不僅能夠在生化處理前端高負荷脫除COD，生化處理后端高負荷脫除氨氮，而且還能代替BAF進行深度處理。載體生物流化床投資成本少，僅是活性污泥曝氣池投資成本的70%，并且所占的面積也相對較小，僅僅占活性污泥曝氣池的一半。其密度低，填料易丟失，需要專業人員進行專業性的技術操作。

（4）序批式活性污泥：序批式活性污泥是根據好氧、厭氧微生物自身的代謝機能，在進行好氧和厭氧交替反應過程中降解污水中的有機物和氨氮等污染成分的原理對傳統活性污泥法進行改良后的產物。應用序批式活性污泥處理后的污水能夠達到《合成氨工業水污染物排放標準》中一級排放的標準。

（5）上流式厭氧污泥床：上流式厭氧污泥床能夠使大部分的有機物轉化成甲烷和二氧化碳，并且能夠利用反應器上部的分離器分離氣體、液體、固體。生化法能夠較好地去除廢水中的苯酚類和苯類物質，但是對于一些難降解的有機物比如說喹啉類、吲哚類、咔唑類等效果較差。所以，近年來對煤化工污水防治技術研究方興未艾,出現了生物膜反應器、濕式氧化、等離子體處理、光催化和電化學氧化等先進技術,這些技術已在某些煤化工企業得到實施或取得試驗成果,由于應用成本普遍較高,所以還未大規模推廣應用。

3.深度處理

經過生化處理的煤化工廢水，出水的CODcr、氨氮等質量濃度大幅度下降；但是，因為存在難降解有機物，生化處理后的COD、色度等仍然沒有達到可以排放的標準，因此，需要繼續進行深度處理。深度處理方法主要有：超濾、反滲透、混凝沉淀、絮凝沉淀、活性碳吸附和化學氧化、MBR等。有研究發現，強化生物脫碳脫氮以臭氧生物活性碳技術作為深度處理單元和回收工藝來處理煤化工廢水后，廢水中的高COD、高氨氮質量濃度大幅度下降，具有很好的處理效果，其水質可以達到《城市污水再生利用工業用水水質》的標準。（1）臭氧生物活性碳技術通過對臭氧生物活性碳技術在深度處理過程中的強化生物脫碳脫氧及回用工藝處理煤化工廢水時，發現了此工藝技術對于COD、高氨氮中所含油不容易降解煤化工廢水的處理時，有著非常良好的廢水處理效果，處理出來的水質符合《城市污水再生利用工業用水水質（》GB/T19923-2005）標準。

4.膜濃縮廢水的蒸發處理技術

煤化工廢水進行濃鹽水處理時所用的濃鹽水主要是來源于雙膜處理后的反滲透濃水，含有鹽質量濃度為3000-25000mg/L。一般采用膜濃縮和熱蒸發技術來進行濃鹽水的再濃縮。把含鹽量較高的鹽度提升到50000到80000mg/L之后，就進行蒸發處理，通常使用的是機械蒸汽壓縮再循環技術，處理廢水的過程中，所需要的熱能，是由蒸汽冷凝以及冷凝水冷卻時所產生的熱能。處理過程中不會流失潛熱。處理過程中只需要消耗一些廢水（蒸發器內的）以及所產生的蒸汽和循環的冷凝水還有電能等。蒸發器將鹽含量提升到了20%之上。所排出來的鹽鹵水被輸送到蒸發塘通過自然地蒸發，結晶干燥后成固體，運到堆填區埋放。膜濃縮技術經常用于濃鹽水處理的前段，可以將廢水中的鹽質量濃度提高到50000-80000mg/L，膜濃縮技術處理成本較低、規模大、技術成熟，能夠減小濃鹽水處理后續蒸發器的規模，這樣能夠降低成本并節約資源。伴隨著環境保護的呼聲高漲，在未來的煤化工業的發展中也將是低成本投入、高產量回報，降低污染，進行可循環的發展。使污染物可以減少量化、得到循環利用，提升資源的可使用率，將經濟實現可持續化發展。

三、結語

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在頁巖油生產過程中產生干餾廢水。干餾廢水是由頁巖煉油工藝中洗滌平管的洗滌水、瓦斯洗滌塔的洗滌水、瓦斯冷卻塔的冷卻水等通過隔油池回收油后產生的工藝廢水，其中含有烴類、酚、酸、酮、醛類75種以上的有機物質及一些氧化物、硫化物、無機鹽，形成一種懸浮物、有機物濃度高、顏色深的可生化性極差、具有特殊刺激性臭味的廢水，是目前世界公認的難處理有機廢水。油頁巖深加工過程嚴重污染煉油廠內及周邊水環境及環境空氣。

2干餾廢水的來源與水質分析

2．1干餾廢水的來源干餾廢水主要來源于干餾生產過程，主要包括干餾產物洗滌冷卻、回收頁巖油過程中產生的廢水，油品在計量罐、成品罐內脫水所產生的廢水，脫硫系統排放廢水等。干餾廢水統一排放到高濃度廢水池，經加溫除油、沉淀除泥簡單處理后，輸送至均質罐進行再次沉淀后回用至灰皿澆渣，廠區廢水不外排。

2．2干餾廢水水質分析

油頁巖經低溫干餾可煉制頁巖油，同時產生干餾污水。干餾污水水質與干餾生產工藝有關，并受干餾溫度的影響。油母頁巖干餾污水以高濃度有機物含氮，含氧衍生物較多，這些衍生物屬表面活性物質，大部分在水中呈溶解狀態，不能采用單一的物理、化學或生物方法對其進行處理。干餾污水主要由以下3部分組成:

(1)干餾爐頂導出的混合氣中的伴生水。它由原料油頁巖帶水、主風帶水、水盆蒸發水和少量化合水組成，這部分伴生水經過油頁巖干餾的全過程，以水蒸汽的形式存在，進入混合氣集合管后逐漸凝結成水，是干餾污水的主要來源。

(2)回收頁巖油時，對瓦斯進行洗滌產生的污水和瓦斯冷卻過程中產生的污水。

(3)機泵冷卻產生的污水。

3頁巖油廢水處理工藝設計

3．1蒸汽加熱池

為了保證油、水的充分分離，需要將廢水加熱到30～40℃，池中設有蒸汽管，當水溫較低時，通入蒸汽進行加熱。蒸汽加熱池中的底部油泥，用齒輪泵打入鑄鐵板框壓濾機中，同時通入蒸汽，進行油泥的脫水與脫油。蒸汽加熱池上設置提升泵，由液位浮球經控制柜自動控制定量抽入高效除油器中。配套設備:提升泵、液位自控系統。

3．2高效除油器

蒸汽加熱池中的廢水經過水泵提升至高效除油器中，經高效除油器去除水中大部分的油分。利用本公司自主知識產權生產的高效除油器，能夠有效地去除水中浮油，達到廢水處理要求。配套設備:儲油罐。

3．3中間池

高效除油器出水自流入中間池，然后利用提升泵將廢水泵入渦凹氣浮機中。配套設備:提升泵、液位自控系統。

3．4渦凹氣浮機

渦凹氣浮機是利用空氣輸送管底部散氣葉輪的高速轉動在水中形成一個真空區，液面上的空氣通過曝氣機輸入水中，填補真空，微氣泡隨之產生并螺旋型地上升到水面，空氣中的氧氣也隨之溶入水中。渦凹氣浮機具有以下幾個特點:

(1)節省投資:渦凹氣浮沒有壓力容器、空壓機、循環泵等設備，因而設備投資少。

(2)運行費用低廉:該系統因沒有壓力容器、空壓機、循環泵等設備，從而節省電耗。

(3)操作簡單:本系統非常容易操作，沒有復雜的設備;整個系統僅由兩個機械部分組成。此外，渦凹氣浮機還可以有效地防止廢水中的頁巖油對設備的堵塞。

3．5加壓溶氣氣浮機

加壓溶氣氣浮法的特點是:加壓條件下，空氣的溶解度大，供氣浮用的氣泡數量多，能確保氣浮效果;產生的氣泡微細、粒度均勻、密度大，而且上浮穩定，對液體擾動微小，因此特別適用于對疏松絮凝體、細小顆粒的固液分離;工藝流程及設備比較簡單，便于管理維護;可人為的控制氣泡與水的接觸時間。采用加壓溶氣氣浮，是為了保證廢水中油分的有效去除。

4效益分析

按日排水100m3計算，年生產300d，每年少向環境排放CODcr216t;石油類11．1t。直接運行成本3．2元。

5結論

篇6

近年來，國內很多規模化養豬場實施了豬場廢水的處理工作，按采用工藝技術，有厭氧處理工藝、厭氧處理+好氧處理工藝、好氧處理工藝。近年高效厭氧反應器作為厭氧處理的方法被多數的規模化養豬場采用，COD去除率可達70%~80%，好氧處理則采用生物接觸氧化法和活性污泥法，COD去除率可達50%~60%，出水修飾采用氧化塘作為最后部分。經過這樣的工藝組合處理可達到國家三級排放標準。規模化的養豬廢水處理模式主要包括三種：自然處理、還田和工業化處理法。

二、自然處理

利用土地的凈化能力和水體的自凈作用處理豬場的污水稱為自然處理。這種模式多數采用人工濕地等自然處理系統和穩定塘。適用于土地寬廣、遠離城市，氣候溫和，尤其是有林地、低洼或荒地作廢水自然處理系統的養豬場。實現豬場廢水資源化、無害穩定化的生態處理技術是通過微生物、植物、土壤組成的系統。在國外，規模豬場廢水處理法通常包括好氧塘與水生植物塘進行處理、多級厭氧塘、兼性塘。這種方法占地面積較大、水力停留時間較長。近些年來漸漸地被其他更有效的處理方式所替代。在國內，穩定塘常常作為厭氧、好氧系統出水的后處理。把穩定塘作為工藝主體進行豬場廢水處理，南方要比北方多一些。20世紀70年代末，發展人工濕地污水處理技術作為的一種新型污水處理新技術。涵蓋了物理、化學和生物三部分作用，具有費用低、負荷變化適應能力強以及處理效果好，除氮、磷能力強等優勢。人工濕地處理畜禽養殖廢水的情況在歐美國家被普遍采用。在國內，從植物的篩選和處理效果進行考察。通過一些實驗研究與工程應用于人工濕地處理豬場廢水方面。

三、還田模式

將糞便廢水還田作為肥料，這種方法即是傳統的又經濟有效的處置方法，可以讓糞便廢水不向外界環境排放。在土壤微生物通過植物的共同作用下，有機氮磷轉化成無機氮磷、有機物質被分解轉化成植物生長因子和腐殖質，維持并提高土壤肥力，促進有益微生物的生長。還田模式的主要優點：廢物資源化、可以減少化肥施用、投資省、耗能低。缺點：需要大量農田、雨季以及非用肥季節須考慮糞污的出路。在美國，糞便廢水還田之前是貯存一定時間后再直接灌田。一般沒有通過專門的裝置進行厭氧消化。為了能去除病原菌和寄生蟲卵，德國等歐洲國家是把糞便廢水通過中、高溫厭氧消化后再進行還田利用。在國內，為了避免有機物濃度過高導致作物燒苗和爛根，同時減少溫室氣體排放，又能回收清潔能源沼氣等。通常采用厭氧消化后再還田利用。厭氧發酵液含有豐富的微量元素和維生素等營養物質，如氮、磷、鉀、以及多種氨基酸，并且還能殺滅蟲卵和有害菌。

四、工業處理

此模式的糞便廢水處理系統包括預處理、好氧處理、厭氧處理、后處理、貯存與利用、污泥處理及沼氣凈化等部分組成。該模式適用于土地緊張、沒有充足的農田地消納的大城市近郊的經濟發達地區。這種模式通常采用物理-化學處理法和生物處理法。物理化學方法在豬場廢水處理中起到預處理和后續處理的作用。豬場廢水的前處理包括固液分離處理，這樣可以減輕負荷，有利于后續處理。而生物處理法是目前豬場廢水處理方法中最廣泛的。利用微生物的生命代謝過程把廢水中的有機物轉化為新的微生物細胞和簡單形式的無機物。這樣可以達到去除有機物的目的。生物處理法又同時包括厭氧生物處理和好氧生物處理兩部分。一個有多種微生物類群參與的生物化學過程稱為厭氧處理，即是厭氧甲烷化。向裝有好氧微生物的構筑物或容器中不斷地供給充足氧的條件下，利用好氧微生物分解廢水中的污染物質稱為好氧生物處理法。總之，好氧處理技術和厭氧處理技術都有各自的優勢與不足。所以在實際應用中，通常將二者工藝結合在一起使用。大部分有機物通過厭氧階段去除，把好氧處理作為厭氧處理的后處理，這樣好氧部分的運行費用和規模就會減少，進而降低投資與運行成本。

五、展望

篇7

1.1酚的回收

對酚回收處理主要是通過酚回收裝置進行溶劑萃取脫酚工藝處理，該原理在于酚溶解在水中的密度小于溶劑中的密度，采用此萃取工藝能夠實現酚轉移，將其轉移到溶劑。現常用溶劑為二異丙基醚，萃取效率＞99%，不需堿反萃取。

1.2氨的回收

水蒸汽汽提－蒸氨是對氨進行回收的最常用方法。通過蒸汽汽提能夠對可溶性氣體進行提取，利用吸收塔將氨吸收，達到分離氨與其他氣體的目的。完成分離后將氨容易送進汽提塔，實現磷銨溶液再生，對氨進行成功回收。最后將氨進行蒸餾，提純，冷凝，貯存到氨液罐中。經過對氨回收處理的廢水濃度有效降低，通過生化技術處理后可大大降低污染性。

2廢水生化處理

煤加壓氣化廢水的生化處理，可通過生物過濾法實現，也可通過活性污泥方實現技術處理，達到污水處理排放標準。

2.1生物過濾法

對煤加壓氣化廢水進行生物過濾處理，可通過塔式生物濾池處理。氣體洗滌塔廢水經沉淀池沉淀后進入水井冷卻。加明礬后流入斜管澄清池，進入調節池，最后返回用于氣體洗滌。由斜管澄清池排出的污泥經過濃縮池濃縮，產生的濃縮液返送冷水井，再進入生物濾池處理，剩下的污泥進行排放。煤氣化廢水在塔內從上至下流動，保持水溫在20-40℃間，廢水中的污染物在不同生物作用下得以降解。該法中COD的出水濃度在350-400mg/L間，酚的出水濃度在12.6mg/L左右，達不到排放標準。另外，從塔頂逸出的含有毒成分氣體會對大氣造成污染。

2.2活性污泥法

活性污泥法對煤加壓廢水處理能夠將低廢水污染度，使廢水達到排放標準。可以通過一次沉淀，對廢水中灰渣進行處理，對廢水中的焦油要通過隔油池處理，達到有效去焦油目的。對廢水pH的調節主要通過調節池處理，實現對污染物濃度控制，調節到標準范圍內，促進生化降解。另外，對廢水中存在的乳化油要進行分離技術處理，通過浮選池對廢水中氨、硫化氫等成分處理。若通過多次活性污泥法進行廢水處理，會因時間長造成設備容積增大，對降解廢水中的化學物質以及有機物難度較大。

3廢水深度處理

3.1活性炭吸附法

對煤加壓氣化廢水深度處理過程中，該方法為較為常用的方法之一。活性炭性狀類型較多，包括顆粒狀、粉末狀。目前顆粒狀活性炭的價格較高，優勢在于能夠進行重復使用，再生率較高，通常在50%左右。相對于顆粒狀來看，粉末狀應用較廣泛，且制造工藝較簡單，在廢水處理過程中吸附性強，但沒有再生重復使用能力。現階段我國活性炭應用相對緊張，由于費用偏高，進行再生的設備不多，直接影響了活性炭對廢水處理的應用。

3.2臭氧氧化法

篇8

1.1除鈣沉淀池氣化廢水中含有大量Ca2+、Mg2+等物質，在進入生化系統前應進行去除，否則會造成生物處理單元結垢，嚴重影響處理效果。本項目采用化學中和沉淀除鈣的方法，投加磷酸進行中和，生成磷酸鈣，同時投加PAC混凝劑，以便形成絮體快速沉淀。然后排至污泥濃縮池。該沉淀池有效容積為328m3，尺寸:9m×9m×4.8m，池體采用半地下鋼筋混凝土構筑物，池內設刮泥機、排泥泵等設備。

1.2格柵井及初沉池廠區混合污水通過下水道依靠重力流至格柵井，通過格柵，將混合污水中大的雜物去除，確保后續設備安全運行，機械格柵寬度700mm，柵距5mm。之后用泵提升至初沉池，進一步沉淀去除廢水中懸浮物質，初沉池2座，單座有效容積為328m3，尺寸為:9m×9m×4.8m，池體采用半地下鋼筋混凝土構筑物，池內設刮泥機、排泥泵等設備。

1.3事故池事故池是化工廢水處理站所必須的構筑物，由于化工廠在出現生產事故后，會在短時間內排放大量含有各種生產原料的有機廢水，這些高濃度廢水一旦進入，會給運行中的生物處理系統帶來較高的沖擊負荷，造成的影響需要很長時間來恢復，甚至會造成致命破壞。該池有效容積為10000m3，尺寸為47m×33m×7.0m，可容納化工廠1個事故期排水量，地下鋼筋混凝土構筑物，內設2臺提升泵，可將事故池水排入均質調節池。

1.4均質調節池由于廢水排放量及水質波動性較大，因此有必要在生物處理前設置均質調節池起到調節水量、水質的作用，使得后續工藝的處理負荷基本處在相同的水平，有利于處理工藝的連續、穩定、可靠運行;另外為防止廢水中的懸浮物沉淀結塊，設置潛水攪拌機進行攪拌。該池有效容積6000m3，尺寸為60m×22m×5.0m，地上鋼筋混凝土構筑物。

1.5射流曝氣型SBR生物反應池SBR生物反應池是整個系統的核心，反應池共6座，半地上鋼筋混凝土結構，每座池尺寸為27m×21m×6.0m，池容3400m3，池內設置碟式射流曝氣器6臺，循環泵2臺，潷水器1臺，排泥泵1臺，每池對應曝氣風機1臺，設計運行周期為6h，生物反應池設備見表2。廢水先進入1號SBR，在進水的同時開啟循環泵、鼓風機，以及氫氧化鈉投加泵，在第1小時后停止進水，循環泵從池中進水端抽水，送至曝氣器處，與鼓風機空氣混合，曝氣的同時對池水進行攪拌，至第4小時，風機運行20min后停止，再隔20min開啟，間歇曝氣，使池水不斷處于缺氧、好氧交替變化狀態。甲醇補充是在風機停止，池中處于缺氧狀態時投加，氫氧化鈉在第15分鐘后停止投加，在第4小時所有設備停止運行，進入靜止沉淀階段，該階段最后10min開啟排泥泵排泥。在第5小時潷水器開始潷出上清液，經過1h排水后，第1周期結束。6座池子依次循環。去除氨氮的過程是:在進水初期，供氧量不足，池內殘留的游離氧首先被消耗，反硝化菌以污水中的有機碳作為供體，把池內殘留的NOx－N還原成氮氣或供自身合成反應需要的有機氮。風機曝氣后，同時循環泵開啟增大曝氣強度，隨著曝氣量增加，氨氮在硝化作用下轉變成硝態氮，風機停止曝氣，減少了系統供氧，污水處于缺氧狀態，絮凝體形成菌膠團將進水期吸附貯存的碳源釋放出來，使兼性反硝化菌進行反硝化脫氮，此時投加甲醇提供有機碳源作為電子供體，使反硝化過程更快地完成，風機開啟后再次處于好氧狀態時，開始硝化反應，在靜沉、排水期間，風機停止供氧后，微生物處于內源呼吸狀態，反硝化菌以內源碳作為供體進行反硝化反應將硝態氮轉化成氣態氮排出。射流曝氣型SBR生物反應池特點如下:1)曝氣效率高。選用的JAS碟式射流曝氣器，因采用了氣液混合式的射流噴頭結構，大大提高了氧溶解率。與風機和水泵相結合進行射流曝氣，同時具有鼓風和噴射曝氣的優點，動力效率高(4.0～5.4kg/(kW•h))，充氧能力好(2.2～5.6kg/h)。2)循環攪拌。本設計采用水泵提供循環動力，使反應池內污水從進水端(缺氧段)至曝氣機(好氧端)之間形成循環，循環水量接近處理水量的600%，強于A/O脫氮工藝中的活性污泥回流量，使得該系統具有較高的生物脫氮功能;同時，大流量循環攪拌還使得池內污泥始終保持良好的活性狀態。3)運行方式靈活。通過PLC控制風機、水泵的啟停，即可多次轉換池中A/O階段，即曝氣—攪拌—曝氣—攪拌，滿足脫氮需求。同時可對曝氣時間、沉淀時間、排水時間有效的控制，運行方式更加靈活，并可以在一定程度上適應進水濃度的變化。

1.6監測池按國控重點污染源自動監控項目現場端建設規范要求，監測池安裝在線氨氮、COD、濁度及pH監測儀表，安裝溫度、流量、壓力變送器，安裝取樣及數據采集儀器，傳輸各種監測參數到集中控制室，達標后外排或泵送回用，不達標換至電動閥，自流回前端均質池重新處理，并在監測池上面設分析化驗小屋，可就地對監測水樣進行化學分析，校驗在線水質儀表。該池有效容積570m3，尺寸為14m×9m×5.0m，半地上鋼筋混凝土構筑物。

1.7污泥處理系統本工程采用污泥濃縮池+帶式污泥脫水機處理污泥，除系統的沉淀污泥和SBR反應池的剩余污泥外，同時接收廠區中水回用站的污泥，污泥濃縮池采用半地上鋼混結構，結構尺寸14m×14m×5.0m，有效容積780m3，配套中心傳動污泥濃縮機，采用污泥濃縮脫水一體機2套，帶寬2.5m，配套全自動溶配加藥裝置。

1.8加藥系統甲醇投加系統:由于系統來水屬氨氮含量較高的有機廢水，ρ(BOD5)/ρ(NH3－N)僅為1.25，靠本身污水中的碳源，遠遠不能滿足反硝化過程所需碳源，故設甲醇儲罐1個(15m3)及投加泵8臺(6用2備)，投加量0～240L/h;運行時投加泵根據SBR池的運行時序啟停。堿液投加系統:加堿的作用，一是維持硝化作用所適宜的pH水平，二是中和硝化作用中所產生的酸度。該項目采用氫氧化鈉調整SBR池的堿度平衡，氫氧化鈉投加量120L/h，根據SBR池的運行時序按時投加。

2調試與運行結果

工程于2013年3月竣工，4月起開始設備調試，工藝調試主要是進行射流曝氣型SBR生物反應池的活性污泥培養和馴化，為了提高系統啟動速度，投加西安市某污水處理廠脫水后的剩余污泥(含水率為80%)進行微生物接種，悶曝后采用間歇進水、小水量進水和逐步加大連續進水量的調試方法，逐池進行，2個月后進水量達到設計處理的水量，射流曝氣型SBR生物反應池基本實現預定的去除率，整個系統于2013年6月交付運行，氨氮及COD處理結果見表3。

3工藝特點及注意事項

3.1反應池容積設計在射流曝氣型SBR生物反應池處理氣化廢水的設計中，反應池容應以氨氮的污泥負荷為指標進行核算，不能以BOD的有機污染指標進行計算，否則池容就會過小，不能達到去除氨氮的目的。本項目反應池計算公式如。

3.2程序控制方式合理SBR池閥門及設備繁多，時段控制要求高，共設有6組SBR池，每個池子的進水時間對應固定的時間段(將全天24h分為6個時間段，如1號SBR池進水時間段為0～1，6～7，12～13，18～19時)，而該SBR池的其他設備按時序表在規定的時間自動運作，每個池子均在其固定的時間段順序循環進行。進水泵只受均質池低液位停泵控制，當液位低時，進水泵停止，該時間段的SBR池進水量相應減少，其他設備還按時序表運行;當時間段對應的SBR池調為手動時，該組SBR池對應進水時間段不自動進水，均質池液位提高，到下一時間段進入另一SBR池運行，均質池高液位報警;生物SBR池單池或整體可按自動程序運行，也可在畫面點動情況下手動運行。以上控制方式避免了斷續進水、設備故障等而導致的運行時序紊亂的情況，使每個設備運行在每天的固定時段，方便操作人員的巡檢和管理。

3.3加堿的位置煤氣化廢水系統結垢是一個普遍存在且成因復雜的問題，影響結垢的指標有:pH、堿度、Cl－、Ca2+濃度、濁度(或懸浮物含量)、電導率等。這些指標相互影響、相互關聯，其中尤以pH、堿度、Ca2+濃度最為關鍵。本工程中原設計加堿的位置在SBR池進水總管上，降低了水中pH值，結果從加堿處到生物反應池管道結垢嚴重，后將堿投加點改為每個池子入口處，運行良好。

4結論

篇9

1.1異常現象（1）厭氧跑泥。污泥馴化期間，進水NaCl含量達15g／L時，厭氧池表面逐漸漂起浮泥，其后浮泥量逐漸增多，最終浮泥厚度達200mm，同時池內污泥濃度降低，出水COD逐漸升高。浮泥外形似凝膠，觸摸有滑膩感，厭氧池產生浮泥前后池面變化情況見圖2。（2）CBR池SV30過高。本系統好氧單元采用CBR工藝，調試初始控制污泥回流比60％。進水調試第1周系統SV30＝10％，MLSS＝1500mg／L；隨著進水鹽分及COD濃度的提升，到第4周進水NaCl含量為12g／L，好氧系統SV30＝40％，MLSS＝4000mg／L；第7周開始進水NaCl含量為21g／L，好氧系統SV30＝95％，MLSS＝4500mg／L。為降低系統SV30值，采取降低回流比至30％，但3d后SV30增至100％，出水渾濁，COD值升高。各參數變化情況見表3。（3）好氧污泥難沉降。系統進水調試第9周時，進水NaCl含量為25g／L，好氧系統污泥難以沉降，污泥隨出水流失，系統內MLSS降低至1500mg／L，出水渾濁，COD值超標。（4）好氧水溫過高污泥老化。系統調試第11周7月底時正值盛夏，當地氣溫最高達40℃，此時系統進水量500m3／d。厭氧出水水溫35℃，但CBR池內水溫達43℃。好氧池內有褐色泡沫，污泥沉降速度快，SV30降至15％～30％，MLSS＝2500～4000mg／L，出水渾濁，但增加絮凝劑投加量后出水COD仍達標。

1.2原因分析及解決措施

1.2.1厭氧跑泥原因分析：污泥上浮是企業車間內羧甲基纖維素鈉產品帶入廢水處理系統所致。羧甲基纖維素鈉密度為0．5～0．7g／cm3，預處理時投加PAC、PAM等絮凝劑可去除廢水中所帶來的該產品，但初沉池內高鹽廢水中NaCl含量達140～160g／L，廢水密度約1．116×103kg／m3，遠大于羧甲基纖維素鈉與PAC、PAM所形成的的絮體，絮體無法在初沉池沉淀去除，大量含CMC、PAC、PAM的絮體上浮并進入后續單元。CMC具有增稠、黏結等功能，在厭氧池內積累到一定程度后，與厭氧池內污泥、有機物黏結成凝膠類物質，其密度小于NaCl含量為15g／L的鹽水，當系統鹽分達到15g／L時，大量凝膠狀污泥上浮［2］。解決措施：通過試驗確定初沉池PAC最佳投藥量1000mg／L、PAM最佳投藥量10mg／L，保證對CMC的絮凝效果；在平流沉淀池池面增設刮渣板，加強表面浮泥的清理工作，保證含CMC產品的絮體不進入均質池；將厭氧池池面浮泥清除出系統，消除已進入系統的CMC對生化污泥的持續影響。按該措施實施2周后厭氧系統恢復正常，其后對生產廢水嚴格執行該預處理方法，廢水處理站運行穩定。

1.2.2CBR池SV30過高原因分析：對比MLSS和SV30兩個參數，當NaCl含量為21g／L，好氧系統SV30＝95％，MLSS＝4500mg／L時，污泥SVI＝211mL／g，為污泥膨脹的表現［3］。當系統NaCl含量為21g／L時，在高鹽環境下形成的菌膠團較普通活性污泥中菌膠團粒徑小、分散、絮凝性差，出現SV30值高、SVI指數高等問題，均為高鹽、高COD廢水好氧系統中正常表現。運行中刻意減小污泥回流比導致污泥流失、MLSS減小、系統缺乏足夠成熟的菌膠團處理污染物［4］。污染物濃度高而成熟的菌膠團少，隨著負荷過高，活性污泥中含有很高的能量水平，系統內微生物處于對數增殖期。對數增殖期的活性污泥吸附、凝聚能力更差，持續減小回流比則成熟的菌膠團持續減少，處理效率持續降低。解決措施：將污泥回流比增至60％運行，3d后系統SV30降至90％，上清液清澈，出水SS、COD恢復正常。

1.2.3好氧污泥難沉降原因分析：在NaCl含量為25g／L、總鹽35g／L的高鹽環境下，廢水密度已接近海水密度1．025×103kg／m3，而普通活性污泥的相對密度為1．002～1．006，污泥難以沉降；同時高鹽環境下的活性污泥粒徑小、絮凝性差，易分散于水中并隨出水流失，普通的自然沉降已難以達到泥水分離的目的。解決措施：為強化污泥絮凝性、保持系統內生物量，結合現場試驗，對CBR出水投加10mg／L的聚硫酸鐵。一般認為生物處理對Fe的允許濃度為10mg／L［5］，所選聚硫酸鐵中Fe的含量為20％，該投加量在微生物承受范圍內。具有吸附絮凝性能的聚硫酸鐵作為晶核，將分散的微生物吸附并形成較大粒徑的菌膠團，增大菌膠團的密度保證沉淀分離效果，在中間沉淀池泥水分離后將污泥回流至CBR池內［6］。污泥及混合液總回流比為60％，整個好氧系統內聚硫酸鐵濃度增加并逐漸趨于平衡，通過數學歸納法計算得第n次平衡后系統內聚硫酸鐵最終累積濃度為6mg／L，在生物承受范圍內。按該法運行7d后，系統出水逐漸清澈，COD達標，MLSS恢復至3500mg／L。其后持續以該參數投加聚硫酸鐵，系統無其他不良反應。

1.2.4好氧水溫過高污泥老化原因分析：由SV30與MLSS指標計算得高溫時SVI值為60～75mL／g，此時水溫高、污泥沉降性差、出水渾濁、曝氣池有深褐色泡沫，是水溫過高引起的污泥老化問題。CBR池水溫較厭氧池高8℃，熱量來源為：①系統已接近滿負荷運行，好氧單元COD去除負荷達2．5kgCOD／（m3•d），大量的有機物被微生物通過新陳代謝降解，反應過程釋放大量的熱量導致水溫升高；②風機出口處空氣溫度達99℃，空氣與水接觸時將空氣中熱量傳遞至水中；③進水水溫升高，厭氧出水水溫已經達35℃，與①、②所述釋放熱量的情況綜合考慮后水溫可達40℃以上。解決措施：短期內增設冷卻塔或換熱器對好氧池降溫并不現實，出水絮凝后水質仍較好，說明可馴化出耐高溫的耐鹽菌，可加強絮凝單元以保證出水水質。均質池一般調節pH至7．5左右，廢水中大量有機酸在CBR池內被消耗，CBR出水pH上升至8．5。試驗發現不同pH下絮凝效果差異顯著，見表4。試驗顯示當絮凝反應pH≥8時，大量PAC與水中堿度發生反應，絮凝效果不佳；當調整pH至中性環境，大部分PAC參與絮凝反應，出水水質好。廢水中由生物代謝產生的大量CO2溶于水中，在pH為8～8．5時主要以HCO3－形式存在，當加酸調節pH≤7．5時，HCO3－與H＋反應，產生CO2粘附于絮體上，致使試驗中污泥上浮［7］。實踐中選擇在中間沉淀池出水堰處投加鹽酸將pH調至7，再跌水進入絮凝沉淀池投加絮凝劑進行泥水分離，所產氣泡在跌水過程中散發。按此參數運行1d出水即達標，其后CBR池水溫最高達46℃時，出水仍穩定達標。高鹽、高COD廢水生化處理系統的穩定性受多方面因素的影響，精細化管理對保證系統穩定、出水達標至關重要。在該廢水處理站的日常運行中，對配水鹽分、MLSS、SV30、pH、藥劑投加量等各單元參數的檢測任務落實到人，并由相鄰工作組的人員復測確認；建立各單元定時巡檢點與操作規程；建立完善的獎勵與處罰制度；定期組織廢水處理站員工技術培訓。通過精細化管理、提升操作管理人員業務水平和責任心以保證系統運行的穩定。

2處理效果

系統穩定運行后，選取9月30d內厭氧、好氧系統運行參數，見圖2，厭氧、好氧系統去除負荷見圖3。系統厭氧進水COD均值為13209mg／L，厭氧出水COD均值為5608mg／L，厭氧系統平均COD去除負荷為2．53kgCOD／（m3•d），超過原設計的2．5kgCOD／（m3•d）容積去除負荷；好氧出水COD均值為309mg／L，好氧系統平均COD去除負荷為3．12kgCOD／（m3•d），超過原設計的3kgCOD／（m3•d）容積去除負荷。

3運行費用分析

系統滿負荷穩定運行后，經測算得：日耗電3331．5kW•h，電費0．55元／（kW•h），即電費1832．33元／d；各類藥劑費合計1715元／d；污泥處置費合計1260元／d；廢水處理站7名操作管理人員，工資合計30800元／月，即人工費1026．67元／d。各類費用合計5834元／d。滿負荷時處理水量600m3／d（含100m3／d的高濃度生產廢水），即總運行總成本為9．72元／m3，折合成高濃度生產廢水處理成本為58．34元／m3，每噸高鹽廢水的處理成本低于多效蒸發技術（處理成本100元／m3）的運行費用。

4結論

篇10

煤化工指的是利用化學加工的方式，將煤轉化成為其他形態的液氣固型燃料或化學品。由于煤化工需求產量極大，因而已經作為重要的工業體系之一，在我國實行了多年。然而，煤在轉化成為其他形態的燃料過程中，由于技術能力的問題，及生產加工步驟問題，必然會出現大量的工業廢水。煤化工業的廢水主要來自于煤煉焦，煤氣凈化和化工產品的回爐制造等方面[1]。因此，在煤化工廢水中，常常含有大量復雜的有毒有害的有機物，例如酚氨等具有毒性高、污染能力強的特點。如若未經任何處理便將其排放到自然界，那么必然會對周遭的生態環境造成十分嚴峻的影響，破壞當地的生物和植被生存空間。因此加強煤化工廢水處理強度非常重要。煤化工廢水主要有三個特別顯著的特點。第一點為難以降解，由于煤化工成分復雜，包含多種化學物質及有機物質，因而在這種情況下，受化學穩定性的影響，在自然情況下，煤化工廢水若想能夠自然降解，必然需要數十年的慢慢分化。這也說明了，加強煤化工廢水排放管理十分重要，煤化工企業必須提高廢水處理投入，確保煤化工廢水不會流入自然界。第二點則是廢水一般較為渾濁。煤化工廢水是由煤炭進行特殊化學處理完成轉化并產生的。因而煤化工廢水給人的第一印象便是水質渾濁。廢水中包含大量的污染雜質，且不溶于水的同時不易沉降。如若將廢水直接排放到自然界中，必然會污染排放地點周圍的水質狀況。第三點，污染物雜多。這是因為煤化工在進行煤炭轉化過程中，所用到的工序和工藝十分復雜。因而在轉化過程中，煤化工廢水融合了大量的化學物品和煤炭殘渣。因此煤化工廢水中雜質數量巨大，這無異于加劇了廢水的污染處理整治難度。

2標準化流程定義與流程

2.1標準化操作含義。標準化流程是指以企業的經營目標為根本，以經營流程為基礎，制定與之符合的相應操作程序，管控方法以及相應的管理準則[2]。以此為根據開展企業的工作目標規劃，并制定相應的管理目標。在該程序的管理下，能夠確保當事故發生時，企業能夠有充足的應對對策，減少事故的危害程度與影響。因此標準化操作可以說是企業的發展機動性天氣條件，也是后續的災害事故處理預警系統。2.2標準化操作量化。標準化操作流程的細節量化口是一種可以很便捷的進行評審的表格文字形式[3]。細節量化口在不同的項目進行過程中，能夠為操作流程對策進行適當的補充。同時在事務結束后，還能夠對具體的項目事務進行簡單的評測。因而細節量化在煤化工廢水處理中能夠起到非常關鍵的作用。簡單來說，操作量化口就好似一張簡單的表格，能夠幫助管理者盯緊項目的實時動態，確定相矛盾進程進度。同時由于操作量化表一般使用相對統一的管理方式，因而管理人員在交流途中可以實現最佳的信息傳動效果，從而在出現問題時，可以進行針對解決。2.3標準化操作流程實現守則。對于標準化操作流程的實現，應在設計初期階段進行全方位的標準化流程定制[4]。首先，若是需要加強煤化工廢水處理的監管質量，和廢水處理與治理效率。工作人員應在設計之初，便確定施工中所需要用到的施工技術與圖紙。其次在專業人員的帶領下，所有的工程設計人員必須一同到現場做設計的合適工作，確保圖紙信息和具體施工地點和項目需求相符，保障圖紙內容真實準確。另外為了避免后續的工作中，因外在因素影響到圖紙的設計出現變化，確保設計流程符合標準要求，工程人員還要制定更為標準的操作流程，并使其與設計內容相符。

3標準化流程在煤化工廢水處理中的優點

標準化流程不僅可以幫助企業實現資源的最優分配，同時在處理煤化工廢水的過程中，可以起到有效的引導作用。因此標準化操作流程在企業的煤化工廢水處理管理中，能夠大大提高全員的工作效率，獲得設計項目成員的全體參與，減少外部專業人員的支持力度，從而謀取更高的企業經濟獲益。這么做不僅可以使煤化工企業在處理煤化工廢水的過程中，事項處理更為順利，同時標準的操作流程一般是結合了專業的設計流程指定的。因而標準化流程設計也可以利用其它更為方便的設計方式完成。例如表格及流程圖等方式。另外標準化流程操作流程非常符合項目設計部門的設計需求，再滿足廢水處理工作設計的同時，提高設計部門廢水處理方案的設計能力。從另一個角度來說，通過標準化的操作流程，能夠有效避免管理人員和設計人員出現理念上的差異，或溝通差異出現矛盾。全體員工都能夠明確個人工作職責，同時標準化的操作方案也是加強工程師審核設計的有效方式，確保項目的設計更具合理性、科學性。

4基于標準化流程的煤化工廢水處理方案的制定設計和優化

4.1SBR技術。SBS技術是基于普通的活性污泥技術[5]。并在原有基礎之上進行了一定的改進，在應用SBS技術處理煤化工廢水時，因為SBS技術具有強大的有機物處理能力，因而能夠取得非常顯著的處理成效。眾所周知，煤化工廢水中，由于摻雜了大量的固體有機物，這些有機物中，有的是煤炭殘渣，有的則是在化學反應下，煤炭和空氣與化學品融合后的產物。利用SBS技術可以有效減少煤化工廢水雜質中得降解步驟，加快煤化工廢水中的雜質在物理和化學的共同作用下，與水中微生物產生反應，使得微生物代謝更快。這樣便可以有效提高微生物在廢水處理中的作用，從而減少其他生產投入，提高企業經濟效益。4.2CBR技術。CBR技術是一種基于生物流化床的技術[6]。該技術并不是一種單純的煤化工廢水處理技術，而是由多種技術共同組成的技術集合體。通過復合式的污水處理手段，可以有效加強微生物對廢水的處理作用。微生物在處理廢水過程中，可以隨著廢水流動，從而實時進行廢水的處理和雜質降解工作。并且微生物處理廢水成本造價極低，且不會產生二次污染，因而CBR技術如今正逐漸成為煤化工廢水處理技術的主要應用方式。不過微生物因為體積小，難控制，因而CBR技術對于工作人員的技術要求非常高。唯有具備過硬的知識和技術才能夠確保廢水處理工作簡單有效，從而使微生物廢水處理發揮最大功效。4.3UASB技術。UASB技術作為一種傳統的廢水處理技術，在人類處理煤化工廢水的歷史中，長期占據著重要地位。UASB技術主要原理是通過厭氧生物對廢水進行處理，將廢水中的物質進行分解，通過沉降使得廢水達到可回收的效果[7]。由于UASB技術的成效顯著，且原理簡單，因而該項技術才能一直從上世紀70年代末沿用至今，并廣受好評。4.4膜分離技術。膜分離技術主要用于廢水回收后的處理工序。膜分離技術主要是通過雙模處理將廢水中的鹽濃度提升，使得鹵離子留在雙模的一邊[8]。之后使用蒸發裝置，將鹵鹽水濃度提高，成為更高濃度的鹵鹽水，并等待結晶。當出現結晶后，統一處理進行填埋。不同階段有著不同的煤化工廢水處理模式，膜分離技術作為最后的收尾工作，在整條標準化煤化工廢水處理工作流程中，起到的作用是非關鍵。專業人員應采用更加環保的設計方案制定合理的煤化工廢水處理工序。減少不必要的廢水處理工作誤差，從而確保廢水處理工作既符合時展需求，又不會降低企業經營效益。

5結語

隨著我國的國力逐步走進世界前列，人們的整體素質也得到了有效提升。環保理念的誕生和意識加強，使得熱門對煤化工廢水排放的關注度擺在了非常高的地位。企業應做好帶頭的標桿作用，盡可能提升廢水的回收使用率，并加強廢水在利用回收技術的研發和應用。通過一系列科學的實踐對策，減少煤化工廢水對大自然的污染，同時也為煤化工行業的進步和發展承擔起社會責任。靈活的使用各種廢水再處理技術，實現水資源的零排放，高處理目的，從而為人類的生存共創美好家園。

參考文獻

[1]周棟攀.煤化工企業水處理工藝方案設計優化[J].化工管理,2017,(25):184.

[2]王曉明.煤化工綜合廢水處理工藝的設計與運行[J/OL].凈水技術,2017,(08):90-93.

[3]梁翠翠,龐軍.煤化工行業廢水處理工藝流程的研究[J].一重技術,2017,(02):26-29+78.

[4]吳煒文.標準化操作流程在環保水處理設計中的運用[J].科技經濟導刊,2016,(20):102.

[5]李揚,李榮峰,杜娟娟等.煤化工廢水處理技術研究進展[J].山西水利科技,2015,(02):55-58.

[6]徐葉君.煤化工廢水回用技術的應用分析[J].化工設計通訊,2015,41(02):41-43+50.

[7]唐千富,郭愛紅.淺談標準化操作流程(SOP)在環保水處理設計行業的應用[J].黑龍江科技信息,2014,(23):94.