放熱焊接范文
時間：2023-03-22 23:50:37
導語：如何才能寫好一篇放熱焊接，這就需要搜集整理更多的資料和文獻，歡迎閱讀由公務員之家整理的十篇范文，供你借鑒。
篇1
一、背景介紹
目前國內地鐵車站內的接地網全部采用放熱焊接技術施工，但2007年以前在該技術在國內行業領域工程中第一次應用，新設備、新技術，新工藝、施工難度大。本技術的主要目的是為了掌握城市地鐵接地網的施工，特別是放熱焊接施工改進技術，提高國內地鐵接地網施工領域效率和安全性，指導以后類似工程施工。
二、一般建筑接地裝置施工方案與地鐵車站接地網施工方案的區別
1施工材料的區別
一般建筑接地采用鍍鋅扁鋼、角鋼等，而地鐵接地網施工使用材料為紫銅排和紫銅管。紫銅具有良好的導電性、導熱性、耐腐蝕性和延展性等物理化學特性，遠比其他金屬材質好。
2施工焊接方法區別
一般建筑接地焊接采用電弧焊接，電弧焊接使用工具為電焊機、焊條、焊槍等需外接電源，而地鐵接地網焊接采用放熱焊接，不需外接任何水電等能源，操作簡單、便捷、安全，焊接質量無虛焊熔接好。
3施工模式區別
一般接地工程針對為某單個或群居在小范圍內的建筑安裝工程，施工單位接地施工控制在規定范圍內，無需長距離移動，施工調度簡單，單位時間內效率提高；而城市地鐵工程一般車站站點多，戰線長，較分散，給施工單位車站接地網施工帶來一定難度，不同車站間的施工需來回調度，隊伍游擊作業，加大施工成本，調度困難，單位時間內施工效率低。
三、研究的主要過程
1技術調研，搜集資料
為了盡快掌握地鐵接地網放熱焊接技術的原理和施工工序操作技巧，我們專門成立了課題研究小組，走訪了多家研究、施工及生產單位，搜集了大量有價值的資料，課題小組成員認真學習、理解，并結合南京地鐵二號線的施工實際，對地鐵接地網放熱焊接技術有了較深入的認識。
2結合具體工程進一步的研究實踐
為了深入掌握地鐵接地網放熱焊接技術方法，小組成員參與了南京地鐵二號線一期全線全部車站接地網放熱焊接督導工作，結合現場實際直接參與技術工作。小組成員在學習研究資料的基礎上，結合工程實際，已經完全掌握了地鐵接地網放熱焊接技術方法，并搜集整理了大量有價值的技術資料，為公司今后地鐵接地網放熱焊接技術施工提供了技術保證。
3在工程實踐中解決的主要問題
1）根據現有市場放熱焊接廠家提供的放熱焊接技術方法，研究開發了地鐵深基坑內環境下放熱焊接施工技術，形成了相應施工工法，為今后相關工程的施工奠定了基礎。
2）開工前，項目部結合車站現場實際情況和供貨商的放熱焊接施工技術方案，發現其存在許多不足之處，受施工現場惡劣條件限制，模具使用磨損大和施工困難，虛焊、焊點不飽滿較頻繁，施工成本加大，施工工期長，針對這種現象，課題小組與供貨商的技術人員根據現場環境進行了認真的分析，反復研究思考，總結出一套詳細的適應地鐵接地網放熱焊接的可行性施工方案，自行設計一套放熱焊接搭設平臺，細化提高操作人員施工操作步驟，改進后的施工技術方案可大大提高地鐵深基坑內惡劣環境條件下模具焊接壽命，減少施工成本，縮短施工工期，提高放熱焊接的安全性。
四、放熱焊接技術概述
1、 放熱焊接設施
放熱焊接設施主要由9種工具：焊接模具、模具夾、焊劑、點火槍、引火粉、鋼托盤、鋼刷、噴燈、工具箱。改進后的焊接工藝還需增加一個小焊接平臺（我項目部自行設計），以改善施工現場不利環境。
2、工作原理
放熱焊接也稱“鋁熱焊接”是一種鋁還原另一種金屬氧化物（通常是銅或鐵的氧化物）這樣一個放熱反應（鋁熱焊反應）生成熔融的銅或鐵來實現焊接的工藝。
放熱焊接化學反應速度非常快，僅幾秒鐘就可以完成焊接，產生熱量極高，可以有效的傳到至鏈接部位，使其融為一體，形成分子結合。它無須其他任何熱能，是用于連接接地線路金屬導體的最好方法。
放熱焊接主要可焊接純銅、黃銅、青銅、紫銅、銅包鋼、純鐵、不銹鋼、鑄鐵、鍍鋅鋼鐵、鑄鐵等。
一個良好的焊點應當表面豐滿光亮、沒有氣孔，經切開觀察其剖面成一整體無氣體與暇疵。影響到焊接效果的最主要的因素是濕氣或水氣，由于模具、焊劑及被焊接物內均附水分。因此如何防止或驅除水氣，是焊接時必須采取的最重要步驟。
另一影響焊接效果的因素是模具及被焊接物的清潔程度，使其潔凈光亮后才可進行焊接作業，否則焊接后的焊點的導電性能與機械性能將受到影響。如果模具內遺留的殘渣不完全清除，將造成焊接表面不平滑、不光亮。
五、改進技術后的施工方法、施工部署、施工安裝說明
1、施工方法
1.1施工準備
1）根據施工進度安排組織技術人員進行現場調查，了解既有各車站的施工環境情況。
2）參加供貨商和設計院主持的技術交底會，認真復核設計文件、設計圖紙等，將技術要求和內容向技術人員傳達，使施工人員領會設計意圖，清楚作業所采用的操作規程及標準。
3）編制詳細的改進后的實施性施工組織方案。
1.2技術準備
1）認真仔細研究設計圖紙，核對設計工程數量，編制施工作業指導書、施工調查報告、備料計劃。
2）準備充足的施工技術資料以及其它施工用資料。
3）編制改進后的實施性施工組織方案、質量檢查體系和各項保證工程安全、和工期的措施。
4）與相關單位簽訂施工協議，簽訂技術交底和安全交底，明確配合施工事宜和其它相關事項，確保施工順利進行。
1.3 人員準備
按要求配備充足的工程技術人員和技術工人，對參建員工進行技術交底和崗前培訓，考核合格后方可上崗。對雇傭民工進行崗前施工的安全、質量教育及一般施工技術的培訓，經考核合格者再行錄用。
1.4 物資準備
1）與建設單位和設計單位保持密切聯系，收到設計施工圖紙后，立即組織技術人員認真仔細地研究設計圖紙，核對設計工程數量，編制備料計劃。
2）組織物資管理人員，根據建設單位要求，做好主要材料、設備的訂貨、采購和運儲，確定自購材料的生產廠商及運輸和保貯方案，保證開工后施工材料及時就位。
1.5施工機具、儀器儀表準備
根據實際情況，配備充足的施工機械設備、儀器儀表和施工機具，并且提前做好檢校工作，制定科學的運輸方案，確保其在施工中的安全與可靠性。
2施工部署
在工程開工后，將積極地與業主、監理、設計和供貨商等單位聯系，與本工程其它承包商聯絡，進行現場調查與定測，對垂直接地體進行準確定位，與土建承包商進行圖紙核定，若存在地下管線、反梁等有沖突的部位，則進行局部避讓，安裝位置調整結果經多方協商后報請監理確定。
3施工安裝說明
測量、檢測、試驗：施工前首先根據設計圖紙和現場實際情況確定水平接地鐵和垂直接地體安裝的準確位置，在現場采用定樁和畫線做好標記。位置測量需要會同建設單位、設計單位、監理單位和土建承包商一同進行，檢測接地網安裝位置是否與土建反梁等施工有沖突；對所發生沖突后應合理避讓。
溝槽開挖：定測結束，接地材料到貨檢驗合格且準備工作完成后，可進行水平接地體溝槽的開挖，溝斷面為上寬600mm，下寬400，深度700 mm的梯形；垂直接地鐵溝槽開挖溝斷面為上寬800mm，下寬600 mm，深度700 mm的梯形；溝槽開挖將雇傭民工實施。
水平接地體安裝：溝槽具備條件后，將接地體放入溝槽內并按照要求放熱焊接，焊接保證牢固可靠，水平接地體敷設于縱向溝槽中央，為保證接地體處于回填土之中，用小石塊對不同部位支撐，使其高過溝底約50mm，以便回填土包裹住接地體。水平接地體焊接后自檢，自檢合格、無脫焊、虛焊后，報請監理工程師現場檢查。
接地引出線安裝：接地引出線與水平接地線同時焊接、安裝，多余部分進行淺層覆蓋，待地下站墊層施工時配合土建承包商完成最終制作與就位。
回填、置換土：監理工程師對隱蔽工程檢查合格后可以回填，回填土原則上采用開挖土，即溝槽開挖出的原土，接地體周圍選用粘土或低土壤電阻率的粉末狀強風化巖回填。若采樣土壤電阻率試驗達不到設計要求，則從其他地方運來素土置換原土進行回填，將原土按照相關規定運出施工現場。溝槽回填后夯實，自然沉降后再夯實一遍。
六、結語
篇2
關鍵詞：焊接絕熱氣瓶 定期檢驗 評定 蒸發率
一、焊接絕熱氣瓶概述
低溫焊接絕熱氣瓶是按照國家標準GB 24159-2009《焊接絕熱氣瓶》設計和制造的，簡稱“焊接絕熱氣瓶”，它是一種密閉容器，帶有高真空夾層，通過真空夾層以及夾層內的反光鍍層或多層絕熱氣體等來實現絕熱保冷的。其貯存介質為液氧、液氬、液氮、液化天然氣、氧化亞氮和二氧化碳等低溫氣體，用于在正常環境溫度（-49℃-60℃）下使用，公稱容積為10L--450L，設計溫度不低于--196℃，工作壓力為0.2MPa-3.5MPa，可重復充裝立式（或臥式）氣瓶，目前在能源、交能及其它領域都已得到大量使用。
與此同時，我國在絕熱氣瓶的檢驗工藝與方法上，在絕熱性能的評價上，在檢驗結果的處理與氣瓶管理的自動化程度等方面，尚未有評定規范以及行業標準，缺乏可操作性強和通用性強的指標或依據，此外，由于工作過程中存在的非正常充裝對內膽材料的熱損傷情況尚需確證，筆者針對相關問題展開探討。
二、縮短對蒸發率的檢測時間，提高檢測效率
低溫絕熱容器的蒸發率是指氣液兩相達到熱平衡后，單位時間內液體的蒸發量，是衡量低溫絕熱容器絕熱性能優劣的重要參數，能夠較為直觀的反映焊接絕熱氣瓶的保冷性能。然而，現有的蒸發率的測試方法，測試時間長達72小時以上，若能縮短檢測時間，可有效提高焊接絕熱氣瓶的檢測效率和使用率。而在日常的試驗及測試中，筆者發現，利用部分時段的蒸發率試驗結果與模型預測法相結合，可有效減少蒸發率的試驗時間。
對焊接絕熱氣瓶中液氮的蒸發率實測結果表明，在室內、無風、排氣閥打開，或憋壓、日照和有風條件下，瓶中液氮的重量隨時間均呈線性規律遞減。焊接絕熱氣瓶的蒸發率可根據液氮在靜置期間的重量變化，利用線性預測模型予以有效預測，由此可節省試驗時間達24h以上。
三、把漏熱量做為衡量絕熱效果失效的重要指標
靜態日蒸發率、夾層真空度、真空漏率、表面溫度、壓升速率（維持時間）以及漏熱量等都是能反映焊接絕熱氣瓶絕熱性能的參數。但由于不同氣瓶絕熱失效時的真空度、蒸發率和閉口壓升速率不盡相同，所以用這些指標作為絕熱失效的臨界標準，嚴格來講缺乏通用性。
漏熱量是反映焊接絕熱氣瓶最直接和最具實質性的指標，也是歐美發達國家廣為采用的主要性能指標。如將氣瓶按理想情況考慮（外殼表面為均勻溫度場），以氣瓶外表面溫度達到露點溫度作為氣瓶絕熱失效的臨界點，則可按傳熱學原理，求得氣瓶外表面溫度達到露點溫度時的漏冷量，并將其作為氣瓶絕熱失效時的臨界漏冷量Q 。這樣可以建立氣瓶絕熱效果失效判據：Q=Q。Q為氣瓶的實際漏熱量，可根據實測溫度場計算。顯然，該判據能夠適用于各種情況。如能解決氣瓶表面溫度場的定量、準確、快速在線測試問題，即可形成基于漏熱量的低溫氣瓶絕熱性能評價方法，這對解決我國低溫容器絕熱性能參數過多的問題有重要意義。
焊接絕熱氣瓶內低溫液體的蒸發是由于吸收環境漏入的熱量引起的。通過熱成像法測取氣瓶外壁溫度場，進而由器壁與環境的熱量交換來確定漏熱量，無需考慮在用低溫絕熱氣瓶內部保冷結構和保冷材料的性能情況，由此漏熱量建立的氣瓶絕熱失效判據具有普遍意義，可解決壁溫失效判據難以適用于器壁溫度不均勻的情況，實現對焊接絕熱氣瓶絕熱性能、泄漏和破損的綜合檢測。
四、 焊接絕熱氣瓶內膽材料熱沖擊損傷
在實際應用中，焊接絕熱氣瓶難免存在因管理或操作上的問題造成充裝時預冷不夠或未預冷的情況，使氣瓶受到低溫熱沖擊的作用。熱沖擊可在材料表面瞬間產生很高的動態應力，形成遠高于靜力和疲勞載荷作用時的破壞力。氣瓶用304L不銹鋼為亞穩態奧氏體不銹鋼，當低溫熱沖擊應力達到或接近材料的屈服強度時會誘發馬氏體相變，發生一定程度的韌脆轉變和疲勞極限降低現象，在多次熱沖擊應力波的振蕩作用下，氣瓶表面易誘發脆性破裂，產生微裂紋，并且隨著熱沖擊次數的增加，損傷會加劇。
熱沖擊問題屬沖擊動力學問題，其破壞作用主要是沖擊應力波的作用，難以用傳統的靜力學和準靜力學理論來解釋。目前國際上對熱沖擊損傷的理論研究尚處于初級階段，采用應力波理論雖能解釋動態應力的形成和傳遞情況，但至今尚難以建立有效的失效準則，考察其破壞作用還主要依靠試驗。
此外，在液氮冷沖擊疲勞作用下，焊接絕熱氣瓶內膽焊縫處可產生微觀裂紋。但因裂紋為微觀級，在不考慮低溫介質對內膽材料腐蝕作用的情況下，對內膽的安全運行不構成危害。
五、 焊接絕熱氣瓶蒸發率自動檢測與信息系統的開發
焊接絕熱氣瓶定期檢驗的時間長，僅蒸發率的檢測就長達72小時，并要求登記氣瓶的基本參數用戶信息等數據，進行蒸發率的計算，出具檢驗報告等。隨著檢驗業務量的增加，手工操作完成上述工作費工費時。為此，筆者開發了焊接絕熱氣瓶蒸發率自動檢測與計算系統，構建了存儲效率高的氣瓶信息數據庫。系統包括人機交互、數據導出、數據采集、氣瓶管理、液體管理、串口配置登錄、預測計算和用戶管理模塊。
該系統的蒸發率檢測是基于稱重法，稱重計的稱重數據會傳送給計算機，計算機從數據采集器接收氣瓶重量值，并將重量隨時間變化曲線記錄下來，通過預測程序預測72小時的重量值，并計算出蒸發率，利用導出模塊自動生成檢測報告的word文檔。系統信息庫為存儲效率高、操作簡便的sqlite數據庫；系統的數據采集、分析和處理是多線程的，可同時進行多臺氣瓶的檢測；系統啟動后只要輸入氣瓶編號，即可快速查得已檢氣瓶的檢驗時間、液體名稱和蒸發率等歷史數據和基本信息。該系統基本滿足對焊接絕熱氣瓶蒸發率的自動檢測和基本信息的查詢需要。
開發的焊接絕熱氣瓶絕熱性能檢測與信息系統，可以完成對絕熱氣瓶各項技術參數和結構參數的全面記錄、保存和查詢，實現對絕熱氣瓶蒸發率和漏熱量的自動測試，有效提高檢驗效率，降低檢驗人員的工作強度。
參考文獻
[1]、尚巍，姜秀海.低溫絕熱容器定期檢驗方法的探討[J]，低溫與特氣，2009，12
篇3
此發明涉及一種采用旋轉摩擦輔助銅鋁組合管路件熱壓焊接的方法，具體涉及采用鉆銑床作為輔助焊接設備并施加火焰加熱的銅鋁管熱壓焊接工藝。
2背景技術
目前，制冷行業在其冰箱、空調等產品中采用了大量的銅管，但由于銅的價格較高，使得產品成本難以降低。若能將一部分銅管用鋁管代替，則可大大地降低成本。對于制冷管路，其只有一部分需經受特定的負荷、溫度和介質的作用而必須使用銅管，其它管路部分完全可以用鋁管代替。鋁合金具有密度低，強度高，耐腐蝕，熱導和電導率高等優點，因此銅鋁管路組合結構，不僅能減輕構件的重量、節約成本，還可以發揮各自的性能優勢，為此多年來以鋁代銅一直是人們追求的目標。以鋁代銅的關鍵是要解決銅鋁二者之間能否有效連接在一起的問題。由于鋁表面有一層致密的氧化膜，很難去除，且去除后又在大氣環境中瞬間生成，若要實現其致密可靠的連接，難度很大。
目前常規銅鋁管的連接方法有釬焊、電阻焊和儲能焊等，但通常需要采用專業的焊接設備進行焊接。因此這種銅鋁管路件裝配比較復雜，致密度也不是十分理想，成品率較低，生產效率較低，生產成本較高，致使其不能很好地推廣應用；公開日為1980年6月30日，公開號為JP5508669A，發明名稱為《銅管與鋁管的粘接法》所述銅管與鋁管的粘接方法，雖然通過連接焊料錫實現了銅管與鋁管的連接，但是其仍無法克服由于所使用的鋁管內部存在著致密氧化膜，而造成連接致密性差，成品率低的問題。
3發明內容
此發明為了解決現有常規銅鋁管的連接方法中，由于所使用的鋁管內部存在著致密氧化膜，而造成連接致密性差，成品率低的問題，提出一種采用旋轉摩擦輔助去除鋁管氧化膜的銅鋁組合管路件熱壓焊接的方法，該方法由以下步驟完成：
（1）將待焊接的銅管一端的外壁加工成錐形面，所述錐形面的錐角為5°～10°，所述銅管的內徑1 mm與鋁管的內徑2 mm的差的范圍在0～1 mm之間。
（2）將步驟一獲得的銅管固定在鉆銑床的鉆卡頭上，將鋁管固定在鉆銑床工作臺的夾具上，然后將所述銅管帶有錐形面的一端插入鋁管的一端，調試鉆銑床的鉆卡頭，使所述銅管的軸線與鋁管的軸線保持在一條直線上。
（3）首先對銅管與鋁管的套接處用乙炔火焰槍進行加熱，當溫度達到400 ～500 ℃時，開啟鉆銑床的電源，所述鉆銑床將銅管以800～2 000 r/min的轉速轉動，同時對所述銅管的另一端施加壓力，使銅管帶有錐形面的一端按1～2 mm/s速度向鋁管內移動。
篇4
關鍵詞：鋼絞線 連接 工藝標準
中圖分類號：TE42 文獻標識碼：A
1.鋼絞線接地體連接施工工藝標準概述
1.1適用范圍
本標準適用于一般工業與民用建筑防雷接地引下線及配電室接地干線中放焊連接的安裝工程施工。一般引用《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2001，《建筑電氣工程施工質量驗收規范》GB50303-2002，《建筑物電子信息系統防雷技術規范》GB5043-2004，《建筑物防雷設計規范》GB50057-2000等標準執行。
1.2常見術語
接地體，即埋入地中并直接與大地接觸的金屬導體。接地體分為水平接地體和垂直接地體；接地線，避雷引下線、電氣設備與接地體或零線連接用的在正常情況下不載流的金屬導體；接地裝置，接地體和接地線的總稱；避雷引下線，將接閃器接收到的雷電流導入接地裝置的部分；接地電阻，人工接地體或利用建筑物基礎鋼筋作為接地體對地電阻和接地線電阻的總和，接地電阻的數值等于接地裝置對地電壓與通過接地體流入電流的比值；電氣連接，導體與導體之間電阻接近于零的連接。
2.鋼絞線接地體施工
2.1施工準備
2.1.1技術準備
施工前，應該充分熟悉施工圖紙及相關技術文件，按施工圖紙要求準備施工標準圖集和質量記錄表格，編制施工技術措施及施工、安全技術交底文件。技術交底經審批，向作業班組進行安全技術交底。
2.1.2物資準備
鋼材應按設計要求選用，設計無需求時，接地干線、支持件等鋼材應采用熱浸鍍鋅鋼材；銅材應做涮錫處理，材料應有材質檢驗報告及產品出廠合格證書，材料質量應符合國家相應的技術標準；主要材料鍍銅鋼線、鋼度銅接地極、支持件等。輔助材料包括鋼鋸條（切割片）、放熱焊藥（粉）、電錘鉆頭等。
2.1.3施工設備準備
鋼絞線接地體施工中一般要用到的施工設備包括工具用具：放熱焊工具箱、模具、鋼鋸（切割機）、電錘、電工常用工具等以及監測裝置：鋼卷尺、水平尺、線錘等。
2.2施工工藝
2.2.1工藝原理
放熱焊接是通過鋁與氧化銅的化學反應（放熱反應）產生液態高溫銅液和氧化鋁的殘渣，并利用放熱反應所產生的高溫來實現高性能電氣熔接的現代焊接工藝。鍍銅鋼線、鋼鍍銅接地棒是用特殊的電鑄技術將純銅均勻覆蓋到低碳鋼上，使鋼與銅芯完全分子結合，它具有銅層厚度、粘合度好、抗拉強度大，有恒定的低電阻及良好的可塑性，既具有與銅等同的性能，又有鋼材的特性。
2.2.2操作工藝及流程
建筑物防雷接地—放熱焊施工與傳統的防雷接地一樣，分為室內、室外部分，明裝、暗裝部分。其室外部分暗裝施工工藝流程如圖2-1
施工準備材料檢驗定位放線地溝開挖接地體焊接填寫工程隱蔽資料地溝回填接地阻值測試填寫工程資料圖2-1室外部分暗裝施工工藝流程
2.2.3定位放線
根據圖紙要求進行定位放線，若采用人工開挖則應按焊接位置放操作坑（800×800）mm。機械開挖時地溝寬度能滿足焊接要求則不予考慮。當設計無要求時，接地極間距不小于5m，且應距建筑物平行距離大于3m以上，若位置允許時應保證5m。接地極與接地干線應連成環線，即：引出線不少于2根。接地溝深度應不小于0.6m，一般應為0.8m。當防雷接地干線經過人行通道處時，其埋設深度不應小1.0m，且應采取均壓措施或在其上方鋪設鵝卵石或瀝清地面。
2.2.4地溝開挖和接地體焊接
地溝開挖包括人工開挖，以地溝深度0.8m為例，上部開挖寬度為0.5m，底部開挖寬度為0.3m，操作坑則應保證在（800×800）mm，以人操作舒服為宜，以及機械開挖，目前挖掘機的鏟子寬度大部分都在0.6m以上，只要掌握好開挖深度就可以了。
焊接工藝的好壞，直接與接地電阻值的大小有關，阻值越大，焊接質就量越差，阻值越小，焊接質量就越好。故而接地體焊接是整個工程中的重中之重，應特別重視。操作的重點在于以下幾點：導體必須清潔干凈，并去除油污與水汽;在操作之前，必須去除模具內的水汽，保持干燥;制作完成后必須注意模具的清潔保養。放熱焊施工方法雖然簡單，但施工質量往往不盡如人意，麻面、氣孔、成型差也會經常出現，為此施工時應特別注意質量標準及影響質量的主要因素。放熱焊完成后，其焊接部位應當是表面無氣孔、光滑、豐滿且有光澤。切開后觀察其剖面也應無氣孔、瑕疵等。
影響放熱焊質量的主要因素有：（1）模具與被焊接材料（鍍銅鋼線、鋼鍍銅接地棒、扁鐵及其他）不配套、縫隙過大或結合不緊密等。若被焊接件過大，則模具結合面不緊密焊液會外溢；若被焊接件過小，則模具結合面也會有縫隙，焊液同樣也會外溢；（2）焊粉量與模具不配套：焊粉量過多溶液會外溢，造成焊件外凸，焊粉量過少，焊件會凹陷的不美觀，嚴重時會影響焊件質量；（3）焊粉、模具及被焊接件潮濕，模具及被焊接件不潔：泥巴、塵土、氧化物、油脂及其他附著雜物等。
2.2.5焊粉與待焊接母材
每一只（規格）模具與每一包（標號）的焊粉是一一對應的，使用前需仔細對照確認，不可隨意混用。如果出現有的焊粉牌號與模具不匹配時可視實際情況增減，焊粉應妥善保存避免受潮。且不可因為包裝完好而隨意放置。
要得到一個完美的連接器，被熔接鋼鍍銅線必須保持潔凈和干燥，表面氧化的鋼鍍銅線可使用電動除銹刷或鋼絲刷清潔其表面，使之潔凈，含水含油的鋼鍍銅線應用噴燈干燥后，再用鋼絲刷除去氧化層、雜物等。接地棒被槌打后末端會變形，必須切除或磨平后才可放入模具內。
2.2.6接地阻值測試和工程資料填寫
組織業主、監理到場對接地阻值進行測試。測試時應用校驗合格的接地搖表、專用線進行測試，并作好記錄，并如實準確填寫工程資料。
3.環境因素及危險源控制措施
在鋼絞線接地施工中，一定要根據工程特點制定科學、先進、可行的施工方案，選用較為先進的設備，節約能源將噪音、污染減少在當地環保允許的范圍內。具體措施如下：所有施工應在光照充足時進行，盡量減少照明燈具使用時間。盡可能避免夜間施工；開挖地溝時，盡量采用機械，當局部機械不能使用時，可采用人工開挖；支持件制作時，應使用新型電焊機，盡量不要使用老式笨重的舊式電焊機；焊接件需除銹、清理時，應使用拋光機，但應注意塵埃防護，不可使之隨風飛揚。并在晴天經常對施工附近及通行道路進行灑水，防止污染周圍環境；施工中剩余的廢料垃圾應及時清理收集，不可隨意丟棄，應送至指定的堆放點；施工中所用的一些對環境有影響的材料，例如油漆、機械油等應合理堆放，并派專人保管，領出和回收均應嚴格的監督和執行程序。開工前，電氣工長和專職安全員向施工班組作業人員進行安全技術交底，并填寫安全技術交底記錄。施工中專、兼職安全員應按交底內容進行逐項檢查、落實。針對防雷、接地的具體工作進行安全技術交底：上嚴格執行國家制定《建筑安裝工人安全技術操作規程》規章制度，進入施工現場要帶好安全帽并系好帽帶，使用的移動線盤、插座、碘鎢燈等電源線的另一端一定要配備插頭插入電源箱的插座內引接電源，嚴禁直接將裸線插入插座內。
結束語
在鋼絞線接地體施工過程中，操作的安全和有效性以及材料消耗都可通過對人、機、料、法、環等五環節的控制或改善來得以實現。通過培養員工責任心，加強質量意識，定期舉行技術研討會，規范化員工操作行為，這樣才可以做到安全施工，并提高施工效率，同時也可以減少施工過程中不必要的物質消耗。
參考文獻:
[1]張建軍．淺談工業工程與經濟若干問題的分析[J]．現代商業，2008
篇5
關鍵詞 :鑄鐵冷焊 ；焊接應力； 焊接工藝；裂紋；淬硬組織;氣孔；
中圖分類號： P755.1文獻標識碼： A
易產生白口及淬硬組織，易產生裂紋和氣孔，是鑄鐵冷焊工藝中最有代表性的缺陷。隨著科學技術的發展，新的焊接材料不斷出現，冷焊工藝也隨之發展起來，在焊接材料的選用、焊接工藝的制定上各家都有獨到之處。為進一步總結焊接成功的經驗，很有必要對其機理進行研究。現就一些文章中所登的把鑄件浸泡在水中，在強制冷卻的條件下，采用普低鋼焊條（φ2.5~φ3.2E4303）進行焊修的可行性進行討論。
1理論分析
鑄鐵冷焊的成功與否，關鍵在于對白口層及裂紋的控制，因此焊接材料的選擇，焊接工藝的制定主要是圍繞這兩個問題進行的。
白口組織的多少與化學成分和冷卻速度有直接關系。石墨化元素不足，冷卻速度過快，都是促進白口產生的因素。實踐證明，冷卻速度的影響較化學元素的影響更大。
裂紋（冷裂紋）的產生與焊接應力的大小及淬硬組織的多少、分布狀況有關。應力是根本原因，淬硬組織是必要條件，經測試焊縫金屬中心區的 溫度與應力關系如圖1，從測試圖可看出在850℃ 以下開始產生平均應力。在600～700℃之間因發生相變出現某些應力緩和，此后隨著溫度的降低拉應力直線增加[1]。
當化學元素一定時，冷卻速度快有利于白口組織的產生。
有些人試圖通過強制性“水冷焊接”達到減少白口及冷裂目的，實際上水冷所能達到的是提高熱影響區的冷卻速度。可見這種做法只會有利于白口及淬硬組織的產生，同時可能伴隨裂紋的出現。
焊縫中熱的傳播主要靠表面放熱和殼體內導熱，表面放熱包括對流換熱和輻射換熱。對于較大鑄件，使用特定焊接工藝方法，可以通過幾種熱交換的數值分析[2]來比較水冷焊效果。
殼體內部導熱
按文章所說“將鑄件放在水里焊補（焊縫露出水面8～12mm）時，導熱首先是沿著有焊縫的上平面向四周擴散，然后傳到側面，經8～12mm后，才與水接觸。根據大殼體瞬時冷卻速度計算公式：
則有：
λ：殼體導熱系數，T：某一瞬時溫度，T0：室溫，q/v：焊接線能量（J/cm））
根據文中所說的條件T空=T水（在同高溫時，開始比較空氣和水冷條件下時的冷卻速度）有：
T0空=T0水（同一室溫）；(q/v)水=(q/v)空（同樣線能量）
λ水代表在水冷焊時鑄鐵的導熱系數，λ空代表在空氣中焊殼體時鑄鐵的導熱系數。
同種材質當溫度不同時其導熱系數不一樣，但按文章所說的特定焊法，傳到側壁8～12mm后的溫差很小（用表面溫度計測得），故λ水≈λ空。說明從殼體內部導熱這方面，在水中和空氣中的冷卻速度變化不大，沒有明顯作用。
輻射換熱
輻射換熱比熱流量：qr(卡/公分·秒)
式中εC0為比例系數，其中C0為常量，且C0=1.373x10-4卡/公分2·秒·K4，ε為黑度系數，T0為室溫，在水冷、空冷焊時εC0、T0都是一致的。T為焊件被加熱的溫度。由于采用上述焊接方法，對于較大鑄件，在接近水面部位溫度基本一致（表面溫度計所測），接近室溫，此時水的對流交換作用很小，故T水≈T空，即在水冷和空冷焊中其比熱流量近似相等。說明在輻射熱方面水冷起不到使大鑄件快速冷卻的效果。
對流換熱
對流換熱比熱流量qk（卡/公分2·秒）
式中：T為固體表面溫度，T0為初始溫度，αk為對流放熱系數（卡/公分2·秒）。
鑄件在空冷焊時，全部與空氣對流換熱；在水冷時，低于焊縫8～12mm的部位是與水進行對流換熱（即泡在水中部分），而以上部分是空冷。按上述焊接方法T水≈T空，所以兩種焊法空冷部分的qk值可以看成是一樣的。對于較大的鑄件，在8～12mm以下部分，溫度不會有明顯升高（由表面溫度計測得），即T≈T0≈室溫，此時即使αk水≥αk空，但仍αk水≈αk空≈0，即在這種焊接方法情況下，在焊縫以下8～12mm的部位因溫度上升很少，無論是空冷、水冷對流換熱都不明顯。
通過以上的理論分析，不難看出，對于大型鑄件，采用文章所說的焊法，水冷實際上沒有效應，企圖通過這種方法提高冷卻速度“控制母材的熔化量”是很難做到的。對于一些小型鑄件，水冷還是有效的，確實提高了冷卻速度，但這是有害作用，是應防止的。它不但增加了白口層厚度，增加了淬硬組織，而且還極易產生裂紋和氣孔。
2 實驗結果與分析
為能進一步說明問題，我們完全按照文章所介紹的方法進行模擬試驗。采用文章所介紹的φ結422焊條。采用了三組不同體積的鑄件進行焊接，繪制熱循環曲線圖，分別比較水冷、空冷效應。最后觀察焊道橫斷面的金相組織，進一步分析水冷效果的利弊。
2.1熱循環曲線
（1）管材這是用來代表小體積的。管材外徑80mm，壁厚6mm，長150mm。在水冷焊時只露出頂部10mm（這是按文章要求所做）。焊接參數：電弧電壓20V；焊接電流：90A；室溫：25℃；焊道長：25mm，焊接時間：10秒。其熱循環曲線如圖2。
（2）殼體 這是代表中體積的（東方紅-75正時齒輪室蓋）。焊接參數：焊接電壓20V；焊接電流：90A；室溫：25℃；焊道長：27mm，焊接時間：11秒。其熱循環曲線如
圖3。
（3）缸蓋 這是代表大體積的（東方紅-75的缸蓋）。焊接參數：電弧電壓20V；焊接電流：90A；室溫：25℃；焊道長：26mm，焊接時間：10秒。其熱循環曲線如圖4。
通過以上三種不同大小的鑄件，在不同的冷卻條件下，按基本相同的參數進行焊接，可以看出以下問題：①對于小鑄件，水冷比空冷速度快；②對于大鑄件，水冷效果不明顯。
2.2 金相分析
通過金相組織分析（如表1）可以看出：①同一鑄件在水冷條件下焊接產生的白口組織及馬氏體多；②鑄件越大，水冷對組織的影響越小。
表1金相組織
組織 部位 焊縫區組織 半熔合區組織及
白口層厚度（mm） 母材組織
缸蓋 空冷 P+F+S+M少+A殘余 Lα斷續 =0.08 F+P+C片
水冷 P+F+S+M少+A殘余 Lα斷續 =0.102 F+P+C片
殼體 空冷 P+F+S+M少+A殘余 Lα斷續 =0.075 F+P+C片
水冷 P+F+S+M少+A殘余 Lα斷續 =0.086 F+P+C片
篇6
【關鍵詞】防雷接地；設計
順德區位于副熱帶高壓北跳登陸的前沿，相對濕度大，水汽充沛，對流旺盛，利于雷云的生成，平均年雷暴日在73.9天，個別年份超過90天，屬于強雷區。在雷雨季節時，配電網遭受雷擊導致停電和設備損壞事件時有發生。為了提高供電可靠性，供電部門在電網線路和設備上加裝了避雷器、浪涌保護器等防雷設備。但是，在實際電網運行中，即使部分設備加裝了防雷設備，仍然遭受雷擊損壞現象。經過對現場實地分析，主要原因是接地網沒有達到要求。防雷接地系統必須有合理而良好的接地裝置，才能保證有效可靠的防雷。沒有良好而可靠的接地系統，最好的防雷系統，再昂貴的防雷保護設備都無法發揮作用。
一、接地裝置作用
防雷接地是避雷技術重要的環節，不管是直擊雷，感應雷或其它形式的雷，都將通過接地裝置導入大地。因此，沒有合理而良好的接地裝置，就不能有效地防雷。從避雷的角度講，把接閃器與大地做良好的電氣連接的裝置稱為接地裝置。接地裝置的作用是把雷電對接閃器閃擊的電荷盡快地泄放到大地，使其與大地的異種電荷中和。
由于接地系統埋設在地面以下，一旦有腐蝕導致接地系統失效，很難檢測也很難更換。從防雷的角度來考慮接地電阻越小，散流就越快，被雷擊物體高電位保持時間就越短，危險性就越小。所有的防雷針和各類防雷保安器，都是通過接地系統把雷電流引入大地，而起到防雷作用的。因此建設可靠的地網，是防雷系統建設的首要任務。
二、接地網設計要求
1.地網建設地點應選擇在距電能表箱周圍較近的潮濕、土壤電阻率較低的地方，這樣比較容易滿足接地電阻的要求，節約成本；同時還應盡量避開干燥、有腐蝕性物質的地方。
2.建設電能表的接地的方法可以使用因地制宜的方法實施，可以開挖的地方盡量使用傳統省錢的方法（熱鍍鋅角鋼）；根據現場實地和施工具體情況，可采用不同的地網形狀。在城區等地可采用的接地方式有單組接地，一字形兩組或多組并聯接地，環型接地網是最好的。
3.在城區接地網施工時應最大限度避免開挖，從而避免影響交通和市政。在土壤電阻率比較低的地方，盡量做到單組接地極就可滿足接地電阻的要求。在土壤電阻率較高的條件下，可適當采用多組接地極并聯方式，但在城區要避免開挖工作過多情況。
4.注意使接地體與金屬物體或電纜之間保持一定距離，如果距離不夠，應把它們用金屬連接成電氣通路，以免發生擊穿。
5.防雷引下線與接地網連接時(與接地極直接連接或與水平接地線連接)，為確保連接質量，接頭處不因時間推移而老化，松脫等應采用電焊或放熱焊接的方式進行。
6.接地體埋設深度不應小于0.6-0.8m，做人工接地時接地極盡量相對接地引線對稱擺設接地極，這樣符合雷電放電時的對稱效應；
7.地網引接線采用多股銅線或鋼絞線，接地體到立桿的接地引線要不能過長，當接地引線延伸的長度L>60m后，利用情況很差，只有0.55的利用率。埋設時應避開污水管道和水溝，并預留接地斷接卡或端子，便于測量地阻。
8.接地導線必須采用銅芯導線以降低高頻阻抗，接地線盡量粗和短，不得使用鋁材，保護地線應選用黃綠雙色相間的塑料絕緣導線，所有的外露連接頭注意防腐處理，接地線兩端的連接點應確保電氣接觸良好、牢固，接地線端使用小銅排接線，便于維護和匯流，使用銅片(銅耳)端接接頭處；接地引線不宜與信號線平行走線或相互纏繞；接地線嚴禁從戶外架空引入，必須全程埋地或室內走線。
9.為避免接地網的腐蝕，接地極應采用熱鍍鋅角鋼或銅鍍鋼接地棒和鍍鎳锘銅鋼棒；銅鍍鋼棒或鍍鎳锘銅鋼棒打深時，表面銅層不得有翹皮，脫落和開裂現象。垂直接地極施工時，接地棒之間應采用銅質連接線連接，并通過電動工具，氣錘或鐵錘能方便打入地下。
10.當需要設計多個地網時，應使所有地網連接在一起，形成等電位。
11.設備接地要求：接入網設備以及配套設備的正常不帶電的金屬部件均應做保護接地；不得利用其他設備作為接地線電氣連通的組成部分；電纜的外導體和屏蔽電纜的屏蔽層兩端，均應盡量和所連接設備的金屬機殼的外表面保持良好的電氣接觸。
三、接地網施工程序
施工前首先要充分了解施工現場的地形地貌、地質結構，然后根據現場情況定出各處接地極的孔位和連接導體溝槽，再進行施工安裝。注意避開電纜溝、管道和其它導電裝置，施工前要向建設單位提出書面申請，同意動工方可進行。
1.挖溝：合理使用挖掘工具，采取逐層下挖法，溝槽深度至少0.8米，溝槽寬度以能挖深為宜。
2.打入：采用適當工具打入角鋼接地極或快裝接地極。角鋼接地極和快裝接地極埋深0.65米以下，即接地極頭部平溝槽底部。
3.連接：把安裝好的角鋼接地極用4×40mm扁鋼連接起來，形成網狀；全部連接均采用焊接。把安裝好的快裝接地極用多股銅線相連，全部連接采用放熱焊接。
4.引入：將接地系統接到設備箱。
5.回填：先填凈土，逐層夯實，整理好路面。
四、兩種接地方法說明
1.接地方法使用傳統熱鍍鋅角鋼
人工接地極在焊接前，應先挖人工地溝，地溝的上寬為0.8米，下寬為0.5米，深度大于0.8米。人工接地體垂直地極采用∠50×5×2000的熱鍍鋅角鋼，水平地極采用￠12的熱鍍鋅圓鋼，垂直接地極間距為大于4米，埋深大于0.6米，安裝時，用大錘將垂直接地體打入地下，在進行垂直接地極與水平接地極焊接時，水平地極的￠12的熱鍍鋅圓鋼應與垂直地極的頂面端部距離50mm，焊接時應雙面滿焊，水平接地極在接長時，搭接長度不小于80mm，兩端部焊接，應雙面滿焊，焊后經檢驗合格后，用瀝青油進行防腐處理。使用此方法使用壽命長達30年，施工適合方便開挖的地方施工，綜合成本較低,見圖1。
2.快裝接地極方法（銅包鋼或鍍鎳锘合金銅包鋼）
用專用地極套筒能一根接力一根往地底下打，相當防雷接地的深井施工法(如圖2)，既耐腐蝕又避免大量的開挖，鍍鎳锘合金或鍍銅鋼棒利用電的趨膚效應能夠使電流更快地流散消失；接線端子放熱焊；施工優點是施工快，適合不方便開挖的地方施工，比如大理石和水泥路面開挖成本昂貴時實用此法非常實用，但綜合成本稍貴，使用壽命在25年左右。
放熱焊接：是通過化學反應產生的熱量，將需連接的各種金屬進行溶接。金屬間的復合介面是分子連接，無殘留物，結合面不會出現腐蝕現象。焊接過程不需要外部電源和熱源。
放熱焊接：能產生一個溶接點，其性能優于電焊連接，更優于用機械壓力把導線作表面連通的壓接。由于它是一種分子結合，因此焊接點即使在最嚴酷的條件下，也不會出現松脫或腐蝕的現象而引致電阻增大。可取代傳統的導線連接方法：電焊、用螺栓與螺母、線耳和壓接。
五、接地電阻的測量方法
電極的布置如圖3所示。電流極與接地網邊緣之間的距離d1，一般取接地網最大對角線長度D的4-5倍，以使其間的電位分布出現一平緩區段。在一般情況下，電壓極與接地網邊緣之間的距離d2約為電流極到接地網的距離d1的50-60%。測量時，將電壓極沿接地網和電流極的連線移動三次，每次移動距離為d1的5%左右，如三次測得的電阻值接近即可。
如d1取4D-5D有困難，在土壤電阻率較均勻的地區d1可取2D，d2取D；在土壤電阻率不均勻的地區或域區，d1可取3D，d2取1.7D.
電壓極、電流極也可采用如圖3所示的三角形布置方法。一般取d2=d1≥2D，夾角約為30°。
測量注意事項：
1.電流極、電壓極應布置在與線路或地下金屬管道垂直的方向上。
2.應避免在雨后立即測量接地電阻。
3.采用交流電流表-電壓表法時，電極的布置宜采用上圖所示的方法。
篇7
關鍵詞：特高壓交流工程；銅覆鋼接地；監理控制措施
中圖分類號：E271文獻標識碼： A
浙北至福州特高壓交流輸變電工程是我國第三條交流特高壓工程，也是由屬地省公司建管的第一條交流特高壓工程。北京華聯電力工程監理公司監理的7-12標段起于1000kV浙中變電站，途徑1000kV浙南變電站，止于浙閩省界處，標段全長2×228km。本標段地處海拔800～1500米浙南的崇山峻嶺之間。這里不僅有10公里無人區，中冰區和重冰區，更是雷電高發區。為了解決雷電及環保難題，該地區的347基鐵塔全部采用了TC型銅覆鋼接地型式。下面淺談一下TC型銅覆鋼接地的監理控制措施。
一、準備階段監理控制措施
1.加強設計管理，抓好交底、圖紙會檢關
為確保銅覆鋼接地的控制質量，監理部首先要求監理人員必須熟悉圖紙及規程規范。第二是組織公司專家進行圖紙內審，形成內審記錄。第三是督促所屬6家施工單位做好圖紙內審工作，收集整理施工內審記錄，為搞好設計交底、圖紙會檢創造條件。第四是在設計交底、圖紙會檢時，鼓勵參建單位多角度、多方位提出疑點問題，并促使設計回答細致，起到答疑解惑的最佳效果。第五是及時整理會議紀要，主動汲取設計、運行單位修改意見，報請業主批準并按時印發至相關單位執行，為搞好銅覆鋼接地施工監理等工作奠定了理論基礎。
2.加強自身管理，抓好監理方案編審關
為保障監理服務質量，監理項目組織有關專業監理工程師根據設計圖紙、規程規范編制了銅覆鋼監理旁站方案和有關控制措施。按照審核流程完善審批手續,奠定監理理論基礎。
3.加強措施管理，抓好方案審查關
銅覆鋼接地施工方案屬于專項施工方案，該方案須由項目總工負責編制，公司各職能部門負責人審核，公司技術負責人批準后，才能提交監理項目部進一步審核。
監理項目部在審核銅覆鋼接地施工方案時，不僅動用了本公司專家，還聘請了行業內的知名專家，提出了合理化優化方案建議，保證銅覆鋼接地施工質量。
4.加強培訓管理，抓好特殊工種培訓關
搞好培訓工作，是保障銅覆鋼接地施工質量的前提。監理項目部在抓好自身監理人員培訓、交底、考試工作的基礎上，組織所屬6個監理站派出專業監理工程師直接參加相應施工項目部組織的銅覆鋼接地施工技術培訓和交底。對培訓交底考試工作進行了全過程、全方位的有效監督，保證了培訓交底質量，為搞好銅覆鋼接地施工質量創造了良好理論條件。
5.加強物資管理，抓好材料進場關
銅覆鋼接地體的原材料直接影響到銅覆鋼接地體的放射效果。監理在銅覆鋼接地體運至材料站后，立即組織業主、物資、設計、施工、廠家等單位代表進行了到貨驗收，根據國家電網公司到場貨物驗收檢查辦法，逐件核查銅覆鋼接地體的外觀質量是否符合設計及規范標準要求。認真核查廠家提供的原材料質量證明，復試報告、出廠合格證等質量證明文件。全部符合設計及規范要求后才允許進場使用。
二、施工階段監理控制措施
1.監理控制項目
接地工程開始前，專業監理工程師須嚴格檢查“接地線現場放樣、接地槽開挖、垂直接地體鉆孔、驗槽（驗孔）、接地線（體）敷設、接電線（體）焊接、焊接質量檢查、回填”等項目是否符合方案要求。
2.監理旁站內容
2.1檢查Φ12鍍鋅圓鋼+鍍鋅扁鐵接地引下線和Φ10銅覆圓鋼接地體+Φ15×5m銅覆鋼棒的材質是否符合設計圖紙和規程規范有關規定，并確保接地引下線安裝方向滿足接地線出土方向要求。
2.2接地體及接地引下線均采用熱鍍鋅處理，焊接處應涂防腐材料。
2.3接地線的埋設深度H：平地及耕種地區采用0.8m(并應保證在耕作深度以下)，山地0.6m，巖石地區0.3m，接地線下墊0.1m厚素土，接地溝開挖尺寸滿足接地線埋設要求。
2.4塔位附近有路、地下電纜、光纜等障礙物時，接地裝置射線需朝遠離障礙物的方向敷設。
2.5山坡上的接地溝應改為沿等高線開挖以免沖刷,回填土應清除石塊雜物并夯實，必要時用混凝土封固。
2.6對基礎露出高度超過1.5米的塔位，對應接地引下線采取固定措施。
2.7接地引下線布置間距≈500mm,并均勻布置。
2.8安裝時需在模板上開孔,預埋件和臨時固定螺桿應分別緊貼立柱模板邊緣，必要時需在預埋件內側采取封堵措施, 以防止水泥漿進入預埋件內。
2.9預埋件安裝時需可靠固定,且應安裝平直。
2.10施工完成后用防盜螺栓替換臨時固定螺栓。
2.11銅覆鋼水平接地體之間、水平與垂直接地極之間的連接均采用放熱焊接方式連接，且保證焊接牢固，焊點及周圍被氧化部位需涂刷瀝青漆進行防腐。
2.12銅覆鋼接地材料現場施工、搬運時應采取必要的防護措施，確保銅覆鋼接地材料外覆的銅層不被破壞。銅覆鋼埋地施工前應檢查外覆銅層的完好性，對于銅層受破壞的材料應予更換。
2.13水平接地體敷設，對于6米/根的銅覆圓鋼水平接地體可直接敷設于溝槽底部進行放熱焊接，100米/卷銅覆圓鋼產品的敷設則需要校直機、打彎機、剪線鉗、角磨機等工具配合施工；
2.14銅覆圓鋼水平接地體連接點的焊接，均需采用放熱焊接方式進行連結；
2.15水平接地溝槽內應選擇素土回填，并分層夯實，嚴禁將建筑垃圾及石塊填入接地溝內。
3. 創優監理控制措施
3.1原材料及鍍鋅要求：接地材料材質的好壞、鍍鋅質量的好壞對接地質量有重要關系，要求在進貨渠道中嚴格把好質量第一關。要求供貨廠家供給的產品完全符合國家標準，質量、工藝要求必須按有關熱鍍鋅規定要求進行檢驗。原材料及鍍鋅標稱尺寸完全符合國標要求。要求提供扁鐵供應商的資質證明書、產品檢驗試驗報告、材料及鍍鋅質量檢驗記錄、合格證及提供扁鐵供應商有關報告。熱鍍鋅采用#0鋅，鋅層表面光滑均勻、不起泡、不翹皮，當鍍鋅件厚度小于5mm時，鋅厚大于65微米；當鍍鋅件厚度大于或等于5mm時，鋅厚大于86微米。用2.5kg鐵錘輕擊鍍鋅層不脫落，成品質量達到國家有關驗收標準。色差必須得到有效控制，不允許有大面積的色差。
3.2嚴格執行材料進場驗收制度，按照國標規范要求對一根根檢驗，相關材料提前報監理審批，杜絕不合格材料進場。
3.3在運輸過程中必須以堅固合理、并且適合長距離運輸的方式捆扎，保證產品的質量水平不變。材料裝卸時應采取措施保護好鍍鋅層。接地材料：在基礎施工完成后根據實際彎曲尺寸現場放樣并加工成型。
3.4彎制工藝：為了確保彎制時鍍鋅層不被破壞，彎制前應先在接地線受力部位抹上黃油，減少機械摩擦力，然后進行彎制。制作彎曲件時嚴禁用火焊烘烤鍍鋅圓鋼，或人工彎制加工。在冷彎處理后須再涂1層防腐漆。彎曲后應檢查彎曲部位是否有裂紋或已斷裂等現象，如有，則應更換重新彎制。
3.5焊接工藝：采用國家優質焊條。焊接前應先清理干凈焊接處。焊接應牢固無虛焊。焊縫飽滿，色澤光亮，焊接高度均勻。焊接作業人員必須經過培訓，持證上崗，相關證件提前報監理審批。
3.6防腐工藝：焊接處冷卻后將兩端外延各100mm以內的氧化層、殘留的焊藥、焊渣清理干凈,涂2道防銹漆，等干透后再涂1道瀝青漆，涂刷應均勻，刷漆兩端要整齊。
3.7整個施工過程中的資料搜集、整理工作應當符合相關要求。
4. 成品保護監理控制措施
4.1現場保管：防止接地線鍍鋅、鍍銅磨損、氧化。
4.2現場運輸：采用人抬和機械運輸的方式。嚴禁在地面拖拽，嚴禁摔扔。保證鋅層完好及表面清潔。
4.3挖溝：挖掘機在通行和挖掘時要注意保持與基礎之間的距離，以保護成品。
4.4校直：校直時應加強成品保護，防止破壞鍍鋅層或混凝土成品。彎曲時，應當在圓鋼表面包裹棉布，避免圓鋼表面直接受力。不得將圓鋼直接放在混凝土基礎表面進行校直，應當才取墊木板等防護措施。
⑤焊接作業：焊接過程中嚴禁在鍍鋅件鋅層上試焊。
⑥彎制作業：圓鋼彎折需精確計算。嚴禁使用蠻力破壞材料質量。
⑦施工好的接地體嚴禁做其它用途。
5.安全文明施工監理控制措施
5.1工作人員應嚴格按照安全規程作業，克服施工中的習慣性違章現象。本站焊接件全部是鍍鋅制品，應采取相應的勞動保護措施。
5.2進入現場的工作人員必須戴好安全帽、胸卡，穿好工作服。
5.3施工人員必須熟悉現場施工狀況，盡量避免交叉作業。
5.4挖掘區域內如發現不能辨認的地下埋設物、古物等時，嚴禁擅自敲拆，必須報告上級進行處理后方可繼續施工。挖掘土方自上而下進行，并按有關規定確定堆土的距離及高度。挖掘工具應完整、牢固，兩人間距以不相互撞為宜。
5.5進行焊接或切割工作時，操作人員應穿戴專用工作服、防護手套等復合專業防護要求的勞動保護用品。
5.6所使用的工器具要認真檢查，不符合要求的禁止使用。電器類工具外殼應可靠接地。
5.7現場使用的施工電源應從專用的盤柜引出，要由專職電工負責。未經許可其他工作人員不能隨意亂拉亂接。
5.8在使用氣割時，氧氣瓶和乙炔瓶的距離應大于5m，在焊接時四周不得有易燃易爆物品，乙炔瓶應站立放置，并有防傾倒措施，氧氣、乙炔瓶不能在陽光下長時間爆曬。嚴禁酒后作業。
5.9工作現場應及時清理，材料應堆放整齊。
5.10露出地面的預留扁鐵，應有防護措施，以免傷人。
5.11由于現場與基礎交叉作業，遇到問題，應互相謙讓，必要時上報處理。
5.12焊接人員應配備防塵、防毒型口罩，在室內或通風不良場所工作時，應有排風設備。
5.13施工用原材料必須堆放整齊，標明規格，做到工完料盡場地清。
篇8
針對日光溫室設備簡陋，環境調控與抗凍防病能力較弱，土地利用率與勞動生產率低的問題，在甘肅省蔬菜產業科技攻關項目支持下，研究與建造了9 座太陽能雙效溫室，現予以初報，供批評指正。
太陽能雙效溫室設計方案
設計目標
總體要求
一是將太陽能利用由單純被動式方式，提升為主動與被動相結合方式，最大化收集與蓄存太陽光熱，滿足低溫連陰時供熱。
二是溫室既要有增溫防凍的功效，又要有控濕防病的功效，有利于作物生長發育及抑制病害，促進產品產量與質量的提高。
三是既保持冬季生產的優勢，又提高溫暖季增產增收能力。
四是優化溫室建設性價比，改變由農民建造日光溫室為工廠化制造和現場組裝，同時，提升溫室裝備的現代化技術水平，增強溫室環境的調控功能，減輕溫室運營者的勞動強度。
性能指標
太陽能雙效溫室與現有第二代日光溫室相比，土地利用率提高30%，太陽光熱利用率提高40%，保溫能力提高5 ℃，室內最低氣溫維持在12 ℃，自動調控室內空氣溫濕度在適宜范圍，具有良好的建設性價比。第二代日光溫室改造提升的太陽能雙效溫室每667 m2投入2～3 萬元，工廠化制造的太陽能雙效溫室每667 m2建造成本12～15 萬元。溫室主體和設備的使用壽命達到15 年以上。
設計方法與技術路線
設計方法與技術路線見圖1。
太陽能雙效溫室主體結構設計
現有第二代日光溫室改造提升為太陽能雙效溫室
在現有第二代日光溫室結構、材料基本不變的條件下，室內安裝太陽能雙效熱泵系統；將墻體內面改為蜂窩狀，提高墻體蓄放熱能力。降雨、連陰天多的地方取消日光溫室后屋面，使采光屋面的頂部直接搭放在后墻頭，增強日光透射率，在后墻3 m高度安裝支架，用于鋪設水袋式太陽能集熱器。
工廠化制造組裝的太陽能雙效溫室
工廠化制造與組裝的溫室取消了日光溫室原有的墻體與后屋面，采用了全鋼架結構，溫室分為內保溫組裝式和外保溫組裝式二種基本結構分類。外保溫組裝式太陽能雙效溫室的主要特點是：第一，墻體為雙PC板20 cm夾層結構，冬季填充輕質高效保溫材料提高保溫性能，暖季抽出保溫材料提高日光照度；第二，裝備了太陽能集熱系統和太陽能雙效熱泵機組；第三，溫室具有較高的現代化水平。如圖2。
太陽能熱泵雙效系統設計
該系統由太陽能集熱器、熱泵機組、蓄熱池及自控裝置等組成，以水為熱媒。集熱器把溫暖季節及冬季晴天的太陽能收集轉化為熱能蓄存在溫室，冬春低溫連陰時向溫室空間供熱。當蓄熱池不能連續供熱，啟動熱泵把蓄熱池中的低品位熱量提升為高品位熱量，向空間供熱；同時，熱泵還可將空氣中的水蒸氣及富余熱量轉為熱水送入蓄熱池，實現自動調控空氣溫度、濕度。主要設計內容如下：
太陽能集熱器設計
為了經濟實用，設計了既能集熱又能散熱的水幕式太陽能集熱器與水袋式太陽能集熱器。早上啟動集熱器，開始集熱并蓄熱，當室內氣溫低到設定值時由集熱轉為放熱，當蓄熱水池水溫低于空氣溫度時，系統自動停止運轉。
水幕式太陽能集放熱器經過3 次試制定型為長2.5 m、高1.8 m、面積4.5 m2、厚度45 mm的模塊化結構，由透明PC板、黑色PC板、擠塑保溫板、PC龍骨組成。每667 m2太陽能雙效溫室安裝28 個模塊，集熱總面積126 m2。循環水泵驅動功率0.75 kW。
水袋式集熱放器是悶曬式水袋，采用黑色或藍色筒狀塑料薄膜制成，水平寬度1 m左右，長度比溫室長度少1～2 m，水層厚度5 cm左右。水泵驅動功率為0.5 kW，水袋的水流速0.5 m/s。在11：00～15：00，氣溫-1～-9 ℃范圍，水袋的靜態水溫達到47 ℃；當水池水溫7 ℃，水袋的動態水溫達到17 ℃。
就甘肅省環境條件而言，每667 m2太陽能雙效溫室中配置水幕式與水袋式兩種集熱器的總集熱面積為160 m2。水幕式和水袋式太陽能集熱器換熱水流量3000 kg/h、流速0.1 m/s。溫室外平均光照度80 kLx，溫室內平均光照度50 kLx，平均集熱時間6.5 h，蓄熱水池27 噸蓄熱水的平均溫升7 ℃，日集熱量達到792 MJ。
地下蓄熱水池設計
蓄熱水池容量是按太陽能雙效溫室抵御7 天以上低溫連陰天，維持12 ℃室溫所需要的熱量配置。設計蓄熱水池容量為30 噸/667m2。蓄熱水池為地下建造，采用鋼板焊接安裝式、塑料板焊接安裝式和鋼筋砼現澆式，采取500 MJ厚三七灰土夯實保溫和基礎加固。蓄熱水池與太陽能集熱器、熱泵的雙效系統聯合作業，設計日提升水溫20 ℃，蓄放熱溫差40 ℃，蓄熱總量5000 MJ，完全供熱時間100 h。
太陽能雙效熱泵機組設計
熱泵是國際公認的高效節能環保設備。太陽能雙效熱泵具有被動式與主動式太陽能雙效特性，空氣源熱能與水源熱能重復利用雙效特性，調溫與調濕雙效特性。如圖3。
熱泵機組采用R410A冷媒。我們采用了自主創新并獲中國發明專利的“套管反饋式液壓外平衡通道和隧道射流流口雙向雙通道熱力膨脹閥”（以下簡稱雙向膨脹閥），蒸發溫度范圍-40～+60 ℃，過冷度與過熱度同步調節，反應時間小于3 s，壓力與溫度的波折度小于5%，壓力、流量、時間調節曲線圓滑、無突變，高質量調節。根據提取河水制熱實驗，河水流量約0.5 m3/s，河水水溫2 ℃，外界氣溫-7 ℃，采用該熱泵風機出風溫度21 ℃，溫室室溫達到12 ℃。
太陽能熱泵雙效機組主要由空氣換熱器、儀器儀表、主機室組成，全部集成于立式機柜內。主機室則由壓縮機、水換熱器、雙向熱力膨脹閥等組成。太陽能熱泵雙效機組使用R410A冷媒往復式壓縮機，采用分離式溫差控制儀，空氣換熱器采用大風量管板式結構，水換熱器采用不銹鋼釬焊板式換熱器，機體采用冷軋板烤漆防水、防腐制造。依據甘肅省地理、氣象、種植三項主要條件，在保持溫室適宜溫度條件下的溫差20～30 ℃范圍內，每667 m2溫室供熱量50～100 MJ之間；因此，熱泵機組定制規格為換熱量72 MJh/臺（MJh為兆焦時，以下同）。
① 設計基礎資料 太陽能熱泵雙效機組按甘肅省環境設計的基礎資料為：甘肅省位于北緯32°31′～42°57′、東經92°13′～108°46′之間，全省居人區域的海拔高度在1000～3800 m，年平均氣溫0～14 ℃，降雨量130～800 mm，年日照時數1700～3300 h，年太陽輻射強度5000～6500 MJ。
② 空氣換熱器配置 空氣換熱器用于溫室內空間換熱和供熱。
備注：tm表示對數溫差，Kc表示換熱系數，Qh表示熱泵空氣冷凝器熱交換的熱量密度，Ar表示空氣換熱器的換熱面積，Gf表示風機換熱器單位時間換熱流量。
③ 水換熱器配置 水換熱器用于空間與水之間的熱轉換。
備注：tm表示對數溫差，Kc表示換熱系數，Qh表示熱泵空氣冷凝器熱交換的熱量密度，As表示水換熱器的換熱面積，Gs表示水換熱器單位時間換熱流量。
④ 壓縮機配置 溫室在低溫條件下需要保暖的啟動溫度設為12 ℃，熱泵在溫室高溫條件下換熱的啟動溫度設為25 ℃。
備注：h1～h4分別表示R410A冷媒的蒸發熱焓、壓縮熱焓、冷凝熱焓、節流熱焓。
太陽能雙效溫室建造與測試
永昌試驗溫室
永昌縣地處河西走廊中部，年平均氣溫5.3 ℃，極端最低氣溫-28.3 ℃，年日照2880 h，年日照率66%，年降水量210 mm。永昌試驗基地位于金昌市永昌縣城西4 km，海撥2008 m。
這是第一座太陽能雙效溫室，為外保溫組裝式的太陽能雙效溫室，跨度7.4 m，長62 m，脊高4.2 m，空間1960 m3，全鋼架結構，PC板夾層式墻體。建造冷軋板焊接蓄熱水池2 座，分別為高溫水箱和低溫水箱，尺寸與容積均為2.5 m×2.5 m×2.5 m和15 m3。測試時高溫水箱存水11 噸，低溫水箱存水10 噸。
溫室裝備了太陽能熱泵雙效系統1 套。配置3 種類型的太陽能集熱器，即：面積58 m2整體型水幕式太陽能集放器，面積57 m2水袋式太陽能集放熱器，面積10.44 m2真空管太陽能集熱器。配置日本三菱R410A熱媒渦旋式高溫型壓縮機1 臺，風量4000 m3/h、換熱面積36 m2空氣換熱器1 臺，流量3500 kg/h鈦管式水換熱器1 臺。
溫室于2012年2月建成，因電壓低，熱泵機組不能運行。3月24～25日對3 種太陽能集熱設備進行集熱效果測試。測試結果表明，水幕式與水袋式太陽能集熱器集熱效果優于真空管式太陽能集熱器。
在平涼建造了一座代表隴東生態類型的太陽能雙效溫室（圖4）。該地海撥1120 m。平涼年平均氣溫10.8 ℃，年日照2380 h。溫室跨度7.5 m，長50 m，脊高4.2 m，空間1280 m3。溫室提高了后墻，將前屋面延長到后墻頂端，增加光熱。在后墻3 m高設置水袋式太陽能集熱器支架，水袋有效面積40 m2。溫室其他結構不變。
平涼試驗溫室裝備20 MJh太陽能熱泵雙效系統1套，裝備美國康泰R410A冷媒高溫型往復式壓縮機1臺，3400 m3/h軸流式風機1臺、28 m2管板式空氣換熱器1臺，2000 kg/h鈦管式水換熱器1 臺。建設現澆鋼筋砼地下蓄熱水池1 座，有效容積15 m3。
3月22～23日測試。水池存水27.5 噸，氣溫4～16 ℃，上午多云間晴、下午晴間少云，室溫8.3～34.2 ℃，對照溫室的室溫6.1～31.8 ℃。熱泵運行8 h，冷凝溫度57～73 ℃，水池水溫上升3 ℃，計算得熱量345.7 MJ。平均電壓350 V，計算電耗29.1 kWh。計算換熱效率為345.7MJ÷（3.6 MJh×29.1 kWh）=330%。
榆中試驗溫室
榆中試驗溫室建造了外保溫組裝式太陽能雙效溫室（圖5），建設地點位于甘肅中部蘭州市榆中縣城郊，海拔1850 m，年無霜期180 天，年平均氣溫6.8 ℃，冬季極端最低氣溫-19.7 ℃，年日照時數2600 h，年太陽輻照量5600 MJ。
該溫室長66 m、跨度10 m，面積660 m2，空間2290m3。結構為特型槽鋼棚架，PC板夾層式墻體，夾層厚度20 cm。夾層中間充填專制的高效環保保溫蓄熱材料。
保暖負荷
以氣溫-19.7 ℃、維持室溫12 ℃為條件，保暖熱負荷為95.3 MJh。根據當地極端低氣溫和連陰天等氣候特征，設計保暖運行的累計時間為36 h，蓄熱水池的蓄放熱溫差為40 ℃，總蓄熱量4000 MJ。
主要配置
① 地下蓄熱水池 鍍鋅鋼板焊制，容水量25噸，埋深3 m。
② 太陽能熱泵雙效機組 配置2臺機組分別安裝在溫室東西兩端。總換熱量150 MJ/h，總換氣量26，000 m3/h，總輸入功率9.36 kW。
③ 太陽能集熱器 配置水幕式太陽能集熱面積80 m2，驅動功率0.75 kW。水袋式太陽能集熱面積55 m2，驅動功率0.5 kW。
換熱效率測試
榆中試驗溫室的太陽能雙效溫室，測試的太陽能熱泵雙效機組，在溫室高溫、高濕條件下的運行情況：地下蓄熱水池存水17 噸，熱泵給水池蓄熱的啟動室溫27.2 ℃，相對濕度87%，熱泵裝機功率7350 W；蓄熱水池的水溫上升1 ℃所用的時間為45 min；此時，室溫降至24.7 ℃，相對濕度降至71%，蓄熱水池的蓄熱量Qr=4.19G（tq-tn）=71 MJ，式中，4.19表示水的比熱容，單位kJ/（kg.K）；G表示蓄熱水量；（tq-tn）表示蓄熱水蓄熱前后的溫差，即：溫差為1 ℃。平均電壓370 V、總電流13 A，電度表顯示功耗5.6 kWh。使用蓄熱量與功耗計算，太陽能熱泵雙效系統換熱效率為352.2%。
皋蘭試驗溫室
蘭州市皋蘭縣水阜鄉長川村建造了第二代日光溫室改進的太陽能雙效溫室2 座。如圖6。這里海拔1614 m，年平均氣溫7.2 ℃，極端最低-25.4 ℃，年平均日照時數2768 h，年平均降水266 mm，秋季干爽，冬季干冷。溫室跨度8 m、長80 m，脊高4.5 m，空間2292 m3，溫室地面下沉0.4 m，磚包土墻鋼架結構。溫室主體結構村料仍屬第二代日光溫室。室內配置水幕式太陽能集放器、地下蓄熱水池、雙效熱泵機組及自動控制裝置等。水幕式太陽能集放熱器為模塊式結構，垂直安裝在溫室后墻前，安裝面積140 m2，共用28 個模塊，供回水管采用DN40鋼絲軟管連接。蓄水池有效容積36 m2，總埋深3.45 m，池頂距地面1.4 m，為現澆鋼筋混凝土結構，池壁采用防水砂漿五皮防水處理。共配置3 臺雙效熱泵機組，分別安裝在東、西山墻位置。每臺機組配置1 臺5HP渦旋式高溫型壓縮機，設計單位面積裝機功率為8 W/m2，因此，裝機總功率 11.03 kW，總排氣量42.66 m3/h，總換氣量39000 m3/h；總換熱水量10 t/h。該二座溫室將于2012年11月中旬峻工。
天水試驗溫室
天水試驗現場是工廠化制造的內保溫組裝式太陽能雙效溫室。如圖7。地處海撥為1230 m；年平均氣溫11 ℃，冬季極端最低氣溫-17.4 ℃；年降水量600 mm；年日照時數2520 h。天水試驗現場是農業企業，共建4 座溫室，其中2 座單棟、2 座連棟。單棟溫室東西長60 m，南北寬11 m，建設面積660 m2；連棟溫室為十連棟，每座東西寬48 m，南北長84 m，建設面積4032 m2；總建設面積約0.94 公頃。
太陽能集熱器的配置：單棟溫室只配水袋式，放置在溫室南北兩邊，長度為溫室東西長度（60 m），寬度為1 m，水層厚度50 mm，水袋四周用120磚砌圍埂，底部土壤夯實后用兩層塑料泡沫包裝軟膜隔熱保溫。連棟溫室北、西、南三面墻邊設水幕式太陽能集熱器，東面設水袋式太陽能集熱器。水袋式設置方法與單棟溫相同。水幕式為單元整體型，每單元高2 m、厚0.45 m、長20 m，共配置16 個單元，有效總集熱面積576 m2。在2號連棟溫室修建總水站，建了6 個鋼筋混凝土現澆水池，總容水量120 m3。水站集蓄水、蓄熱、灌溉為一體。同時，又將該試驗農場東邊一條小河的河水引入溫室，通過太陽能雙效熱泵機組轉換河水中潛熱熱能，用于溫室保暖。
太陽能熱泵雙效機組配置：共配置11 臺太陽能雙效熱泵機組，總換熱量500 MJh，總換氣量143 K?m3/h，總循環水量55 t/h，含太陽能換熱循環水泵、熱泵機組循環水泵、河水提水水泵、灌溉用水泵，以及熱泵機組在內，總裝機功率57 kW。
天水試驗現場已于2012年10月開始育苗和栽培。
天水試驗現場的測試：2012年10月28日，實測氣溫3～24 ℃，北風1～3級，晴間多云；室外平均日照900 kLx，室內平均日照700 kLx；四臺熱泵機組同時加熱地下蓄熱水池的 20 噸水，機組總裝機功率14.7 kW，水泵功率1.5 kW；運行6.5 h水溫由10 ℃提升至27 ℃，機組與水泵總耗電 110.6 kWh；不考慮地下水池散熱之影響，17 ℃溫升共獲得熱量 394.4 kWh，耗電110.6 kWh的換熱效率為 356%。平均每噸水、每提升1 ℃耗電0.05 kWh。
討論
篇9
關鍵詞：營業線;無縫線路;施工技術;研究分析
引言
營業線主要分為正式營業線和臨時營業線，無論是哪一種，它們都屬于國有鐵路線路。在營業線換鋪無縫線路的過程中，施工技術相對繁雜，如果不慎出現問題，就會直接影響到鐵路運輸的安全性，使無縫線路的優勢無法體現。為此，我們要加強無縫線路施工研究，做好施工前的準備工作，通過分析無縫線路施工技術，掌握鋪設無縫線路的關鍵之處，從而有效的提高列車運行質量，下面我們分別來探討一下無縫線路的施工準備及施工技術。
1.闡述無縫線路的施工準備
1.1施工機械準備工作
在進行施工前，要做好工程機械、機具的準備工作，將換鋪工程中需用到的機械工具準備完善，并做好施工前的檢查工作，避免出現失誤。首先需要提前一天檢查各項機具，包括運輸機車、螺絲機（內燃扳手）、撞軌器、焊接工具、軌溫計等，確保機具的完整性。其次要做好應急工具的準備，為了解決突發事故帶來的麻煩，需要我們準備好相關的切割、打眼設備，并確保其安全性。最后，還要做好相關防護用品的準備，包括對講機、停車牌、信號旗、喇叭等。
1.2施工材料準備工作
在進行換鋪工程前，需要做好材料準備工作，相關設計人員要在保證工程質量的前提下，重視主要材料的經濟性，將材料成本控制在合理的范圍內。另外，要做好相關資料的保管工作，包括材料合格證、變更設計、施工記錄等與鋪軌工程相關的材料，從而確保資料的完整性。
1.3施工方案的設計
營業線換鋪無縫線路的施工需要采用流水作業法，在180分鐘的封鎖時間段內，分為點外準備、點前慢行、封鎖施工等階段，并做好各階段的長鋼軌卸運、焊接、散配件、換鋪等工作，在封鎖時間內循環工作，確保施工質量。
2.探討營業線換鋪無縫線路的施工技術
2.1長鋼軌焊接
在進行接觸焊接時，首先要對鋼軌表面的水銹、油漬等進行清潔，要對一定范圍內的鋼軌清洗干凈之后在進行端面打磨，避免相關部位累積污垢。進行端面打磨的時候，要保證銼刀的干凈，避免用手觸摸，將粗糙度控制在12.5μm內。在完成端面打磨后，鋼軌表面呈現金屬光澤，表面度控制在0.15mm之內。完成接觸焊接后，對軌架進行安裝，保證兩軌之間對稱布置。在焊接中途，當頂鍛量大于6mm時，需要保持壓力，在排除故障之后，再進行焊接。如果頂鍛量小于6mm，需要重新進行焊接工作。在焊縫表面溫度下降到400℃～500℃時，進行正火，溫度達到850℃～950℃時，進行熄火。在進行打磨成型時，焊縫處需要有一定的高度，避免軌底部存在陷處。
2.2長鋼軌運輸
長鋼軌運輸非常重要，需要我們按照一定的順序進行操作，首先進行基地裝車，然后運輸到前方站進行編組，之后由機車牽引到卸軌的地點，卸車完成后再牽引空車到前方站進行編組，最后返回基地，重復運輸流程。在封鎖時間內，要利用機車進行牽引，在運輸車到達施工地點的時候，按照下行到上行的順序進行卸軌。
2.3長鋼軌的換鋪
每兩臺螺絲機（內燃扳手）工作量在80m以內，扣配件需要拆除，在進行拆除過程中，主要分為兩個步驟，一是每拆除三組扣配件之后，留一組扣配件，而是將所有剩下的扣配件拆除，放置到相應的軌枕上面，做好涂油工作，及時更新扣配件。
2.4工地鋼軌的焊接
2.4.1.鋼軌鋁熱焊接
鋁熱焊主要利用放熱反應形成焊縫金屬來進行工藝操作，具有操作方便、焊接點永久、耐腐蝕、導電率好等優點。在換鋪工程中，我們可以利用鋁熱焊接的方法來完成焊接工作，焊接流程如圖1所示：
圖1 鋼軌鋁熱焊流程圖
鋁熱焊焊接工藝流程：準備工作軌端干燥軌端除銹去污對軌砂模安裝夾具安裝封箱預熱坩鍋安裝點火反應拆模推瘤打磨。
2.4.2.鋼軌閃光焊接工藝標準：
在進行工地鋼軌焊接工作時，可以采用型號匹配的移動式閃光接觸焊，完成準備工作后，對現場單元軌進行焊接工作，將鋪設的500m長鋼軌，焊接成若干單元軌節，焊接工藝流程如圖一所示。在拆除鋼軌接頭后，相隔12.5m的地方支墊起滾筒，從而有效的減少阻力。
2.4.3焊接其他要求
（1）氣溫在0℃以下時，不應進行工地焊接。氣溫介于0℃-10℃時，閃光焊軌車焊接前應對軌端0.5m長度范圍用火焰預熱，預熱應均勻，鋼軌表面預熱升溫為35℃-50℃。
（2）遇有風雨天氣焊接時，焊前、焊接過程中及焊后應采取防風、防雨措施。風力達到5級或雨量達到中雨時不應進行焊接、熱處理作業。
（3）對于推凸失敗（含推凸中途停止）、焊接曲線異常或探傷判定為重傷的接頭，應切掉重焊。
2.5無縫線路應力放散與鎖定
在無縫線路應力放散過程中，需要做好軌底的清潔工作，確保移動過程中滾杠不落軌枕。在放散過程中，要設置合理的撞軌點，一般直線地段控制在400米以內，曲線地段控制在300米以內，保證應力均勻性。而且，還要在50-100米的區間段內設置觀測點，避免應力放散出現障礙。
對于無縫線路的進行鎖定時可以采用“滾筒法”和“綜合法”，在軌溫在一定范圍內時，需要我們采用滾筒法進行線路鎖定。
3.總結
綜上所述，伴隨著社會科技的不斷發展，我國鐵路逐漸向重軌、無縫線路的現代化方向發展。與一般線路相比，無縫線路具有減少運行消耗、增強列車運行的穩定性、延長設備及機車壽命等優點，是鐵路軌道工程發展的重要標志。為了加強營業線換鋪無縫線路的施工工程質量，我們要保證鋼軌焊接工作、長軌應力放散鎖定等關鍵施工技術的科學性，并引進更為先進的相關設備，不斷創新施工工藝，進一步提高我國無縫線路施工技術水平。
參考文獻：
[1]趙麗芳.無縫線路應力放散作業標準化研究[J].中小企業管理與科技（上旬刊），2010（01）
[2]任靜，王進.地面線碎石道床一次鋪設無縫線路的技術研究與應用[J].鐵道建筑. 2003（S1）
篇10
作者：苗雨來 梁楚華 周建平 高軍義 單位：新疆大學機械工程學院
焊件在加工的時候，由于機器打孔精度的原因，縱向參考點位置偏差有（3~6）mm，使得焊機實際焊接位置的出現較大縱向偏差。橫向偏差和縱向偏差對焊接精度的影響很大，容易導致漏焊，嚴重影響焊接質量，致使T型焊機的市場化進程擱淺。研發初期，采取加壓方式來解決焊機橫向變形的問題。機床的夾具是由兩部分組成的。（1）氣缸連接的橫梁，橫梁上固定著V型擋鐵。當氣缸動作時，橫梁在氣缸的作用力之下可以上下移動。（2）一根固定在機架下方不動的橫梁，這是焊件放置的基準。當焊件放在下方的橫梁之后，氣缸動作下壓，通過上下兩根橫梁的V型擋鐵使焊件固定在焊接位置。這種方法沒有從根本上解決焊件的熱變形問題。橫向偏差問題始終沒有得到解決，橫向變形引起的位置變化使橫向偏差加劇。縱向偏差問題的隱患造成的影響也無法解決。縱向偏差由于打孔精度和固定位置不精確的原因，使理論計算的焊接點的位置無法和實際焊接的焊接位置吻合，出現找不準焊接位置的現象，嚴重影響焊接質量。針對熱變形對機床橫向偏差和縱向偏差的問題，提出了一種適時檢測的控制方法。在焊接過程中，通過對焊件變形的適時檢測，對焊件的橫向焊接和縱向焊接的實際位置進行適時檢測與反饋，然后控制系統對焊槍的實際焊接位置進行調整，找到實際的焊接位置。
適時控制系統機構的創新點。設計對加壓方式的機床機構進行了改造。改造前的T型焊機的豎直方向上的升降機構是一個凸輪機構。凸輪機構是一個對馬鞍形焊接位置豎直方向上運動的模擬，機構是手工打造的，所以標準化程度和精確程度達不到要求[1]。改造后的機床用一個步進電機機構取代凸輪機構，定義它為7號電機。通過控制7號直流電機的脈沖，可以保證焊槍豎直方向上移動的精確程度，7號電機的脈沖當量為（1.885×10-5）mm。同時，焊機在水平方向上、基旋轉方向和徑向方向上的運動，都可以通過對直流電機脈沖的控制來保證控制系統的精確程度，這三個方向的步進電機脈沖當量分別為（1.0×10-2）mm、（9.27×10-5）arc、（1.0×10-2）mm。適時控制系統檢測位置示意圖，如圖1所示。縱向檢測是焊機小車在水平方向上移動過程中，對焊件縱向焊接位置的檢測。橫向檢測是焊機在縱向焊接位置檢測之后進行的。它是由焊機7號電機的上升或者下降的過程中，對橫向焊接位置進行檢測的一個過程。適時控制系統的設計使T型焊機的自動化程度和數字化操作系統更加完善，焊接位置更加精確，最終解決了焊接過程中因放熱引起的焊件變形的問題。
控制系統原理。系統是由信號采集裝置、運動控制卡和工控機組成。信號采集裝置是由兩對光電開關組成。適時控制系統流程，如圖2所示。當光電開關的信號被遮擋，其內部的信號線就會相應的被拉低，出現高低電平的負跳變。運動控制卡接收的是低到高的電平正跳變，光電開關的負跳變經過繼電器以后就轉化成正跳變。運動控制卡通過上位機程序對信號變化進行分析處理。繼電器的應用，使機床控制與調試更加方便、更加準確。當程序沒有進入焊接子循環的時候，是對T型管焊件縱向焊接位置的檢測，反之為橫向位置的檢測。系統控制實現。工作過程中，兩組光電開關分別實現從左向右和從右向左兩個方向上焊接過程的適時檢測。每組光電開關既實現橫向檢測又實現縱向檢測。光電開關先進行縱向檢測，然后進行橫向檢測。縱向檢測和橫向檢測的數據分別放到兩個變量里，然后把檢測出來放在變量里的實際位置值和程序中自動計算出來的理論位置值進行比較，并把這個理論與實際檢測值之差轉化為電機的脈沖數。縱向檢測的脈沖數發給1號電機，進行縱向檢測補償動作；橫向檢測的脈沖數發給7號電機，進行橫向檢測補償動作。1號電機和7號電機在接收到命令以后，分別在水平方向和豎直方向上移動相應脈沖數，到達實際的焊接位置。焊接點是縱向檢測位置和橫向檢測位置的交點。焊接過程中先執行縱向位置檢測，主視圖離近焊槍最近，且在運動方向上的那條豎管的輪廓線即為縱向檢測參考點的位置。當光電開關由不被遮擋到被遮擋，信號發生高低電平的跳變，然后焊槍和光電開關同時向焊接方向上移動一個豎管半徑的距離，焊槍到達豎管的中心。然后進行橫向位置的檢測。光電開關在7號電機的動力下向上或向下運動。向上運動時，關電開關由被遮擋到不被遮擋，這時運動控制卡接收到高低電平的跳變，7號電機停止動作。向下運動時，關電開關由不被遮擋到被遮擋，這時運動控制卡接收到低高電平跳變，7號電機停止動作。這個位置即為橫向檢測的焊接位置。最后控制系統進入焊接過程子程序，完成焊接。本次焊接結束之后，焊機進入下一個檢測與焊接的周期，直到操作界面上設定的焊接管子數和組數焊接完成，焊接退出安全距離等待下一次焊接。控制系統和執行系統的構成。焊機適時控制系統硬件主要有光電檢測系統、執行機構和上位機構成。如圖3所示，機床適時控制系統的核心有三部分組成：（1）上位機，一臺研華工控機，用DELPHI軟件編寫控制程序程序、操作界面[2]；（2）下位機，一塊研華PCL839+運動控制卡，是一種三軸步進電機控制卡。可實3個步進電機的獨立運動和三軸聯動，每軸5路用于行程開關的隔離數字量輸入，輸出為光隔離輸出。（3）執行機構，用步進電機機構取代了原來的凸輪機構，完成橫向檢測和機構提升。
此次設計的適時控制系統，系統穩定，且結構簡單，易于實現。通過實驗，設備的硬件和程序都達到了預期的目標，并在T型焊樣機中運用，焊接質量良好，不漏率≥99%，很好的保證了焊接質量，并提高了焊接效率。適時控制系統的應用，大大推進了T型自動焊機的市場化。