導(dǎo)語：變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析論文一文來源于網(wǎng)友上傳，不代表本站觀點(diǎn)，若需要原創(chuàng)文章可咨詢客服老師，歡迎參考。

1.緒論

變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行是指在傳輸電量相同的條件下，通過擇優(yōu)選取最佳運(yùn)行方式和調(diào)整負(fù)載，使變壓器電能損失最低。換言之，經(jīng)濟(jì)運(yùn)行就是充分發(fā)揮變壓器效能，合理地選擇運(yùn)行方式，從而降低用電單耗。所以，變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行無需投資，只要加強(qiáng)供、用電科學(xué)管理，即可達(dá)到節(jié)電和提高功率因數(shù)的目的。

2.概述

2.1變壓器的技術(shù)參數(shù)

2.1.1空載電流

空載電流的作用是建立工作磁場，又稱勵磁電流。當(dāng)變壓器二次側(cè)開路，在一次側(cè)加電壓U1e時，一次側(cè)要產(chǎn)生電流Io——空載電流。通常Zm？Z1，則Z1可以忽略。

Io=U1e/（Z1+Zm）（2-1）

Z1——變壓器一次阻抗

Zm——變壓器激磁阻抗

2.1.2空載損失

由于勵磁電流在變壓器鐵芯產(chǎn)生的交變磁通要引起渦流損失和磁滯損失。渦流損失是鐵芯中的感應(yīng)電流引起的熱損失，其大小與鐵芯的電阻成反比。磁滯損失是由于鐵芯中的磁疇在交變磁場的作用下做周期性的旋轉(zhuǎn)引起的鐵芯發(fā)熱，其損失大小由磁滯回線決定。

2.1.3短路電壓（短路阻抗）

短路電壓是指在進(jìn)行短路試驗時，當(dāng)繞組中的電流達(dá)到額定值，則加在一次側(cè)的電壓。

uk%=Uk/U1e*100%（2-2）

從運(yùn)行性能考慮，要求變壓器的阻抗電壓小一些，即變壓器總的漏阻抗電壓小一些，使二次側(cè)電壓波動受負(fù)載變化影響小些；但從限制變壓器短路電流的角度，阻抗電壓應(yīng)大一些。

2.1.4短路損失

短路損失Pk是變壓器在額定負(fù)載條件下其一次側(cè)產(chǎn)生的功率損失（亦銅損）。變壓器繞組中的功率損失和繞組的溫度有關(guān)，變壓器銘牌規(guī)定的Pk值，指繞組溫度為75℃時額定負(fù)載產(chǎn)生的功率損失。

2.2變壓器存在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的因素

2.2.1變壓器間技術(shù)參數(shù)存在差異

每臺變壓器都存在有功功率的空載損失和短路損失，及無功功率的空載消耗和額定負(fù)載消耗。因變壓器的容量、電壓等級、鐵芯材質(zhì)不同，所以上述參數(shù)各不相同。因此變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行就是選擇參數(shù)好的變壓器和最佳組合參數(shù)的變壓器的運(yùn)行方式運(yùn)行。

2.2.2變壓器有功功率損失和損失率的負(fù)載特性

變壓器功率損失ΔP（千瓦）、效率η（%）和損失率ΔP%（%）的計算公式：

ΔP=Po+2Pk（2-3）

η=P2/P1=Secosφ/（Secosφ+Po+2Pk）*100（2-4）

ΔP%=ΔP/P1*100%=（Po+2Pk）/（Secosφ+Po+2Pk）*100%（2-5）

=I2/I2e=P2/Secosφ（2-6）

P1——變壓器電源側(cè)輸入的功率

P2——變壓器負(fù)載側(cè)輸出的功率

cosφ——負(fù)載功率因數(shù)

——負(fù)載系數(shù)

I2——變壓器二次側(cè)負(fù)載電流

I2e——變壓器二次側(cè)額定電流

由上圖可知變壓器損失率ΔP%是變壓器負(fù)載系數(shù)的二次函數(shù)，ΔP%先隨著的增大而下降，當(dāng)負(fù)載系數(shù)等于

jp=（Po/Pk）1/2（2-7）

時即銅損等于鐵損。然后ΔP%又隨著增大而上升。jp是最小損失率ΔP%的負(fù)載系數(shù)，稱為有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)。所以，當(dāng)固定變壓器運(yùn)行時，可通過調(diào)整負(fù)荷來降低ΔP%.

2.2.3變壓器無功功率消耗和消耗率的負(fù)載特性

變壓器無功功率消耗ΔQ的基本公式為：

ΔQ=Q0+2Qk（2-8）

為衡量變壓器傳輸單位有功功率時消耗的無功功率，便提出無功消耗率的公式：

ΔQ%=ΔQ/Q1*100%（2-9）

2.3變壓器無功功率的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

由于變壓器的變壓過程是借助于電磁感應(yīng)完成的。因此，變壓器是一個感性的無功負(fù)載。在變壓器傳輸功率時其無功損耗遠(yuǎn)大于有功損失。因此，在分析變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行時，無功消耗和有功損失都要最小。

在額定負(fù)載條件下，變壓器的無功功率消耗和有功功率損失之比為：

Kxr=ΔQe/ΔPe=（Q0+Qk）/（P0+Pk）（2-10）

Kxr=[（I0+Ie）2Xm+Xk]/[（I0+Ie）2rm+rk]（2-11）

Kxr——阻抗比

ΔQe、ΔPe——變壓器自身無功消耗和有功損失

Xm、rm——變壓器勵磁回路感抗和電阻

Xk——變壓器額定負(fù)載下的漏磁感抗和

rk——變壓器短路電阻

Kxr變壓器總的電抗和總的電阻之比，其值大小代表變壓器感性強(qiáng)度。阻抗比和變壓器的容量有關(guān)，容量在560~7500KVA之間，Kxr≈5~10.

變壓器空載功率因數(shù)公式為：

cosΦ0=P0/S0（2-12）

由于變壓器是個感性負(fù)載，其空載功率因數(shù)很低，一般變化范圍為cosΦ0=0.05~0.2.變壓器容量越大，cosΦ0越小。

2.4變壓器技術(shù)特性優(yōu)劣的分析和計算

變壓器技術(shù)特性優(yōu)劣的分析和計算是分析計算變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基礎(chǔ)。在有些情況下可以直觀的區(qū)分變壓器技術(shù)特性的優(yōu)劣。但在某些情況下，特別是對容量不同的變壓器，其技術(shù)特性的優(yōu)劣要通過判定公式計算后才能計算。

2.4.1容量相同的變壓器技術(shù)特性優(yōu)劣的判定

若有A、B兩臺容量相同的變壓器，其參數(shù)為：PAO、PAK、IA0%、UAK%、PBO、PBK、IB0%、UBK%，每臺變壓器功率損失率計算公式同（2-3）式。當(dāng)ΔPA=ΔPB時，可解得有功臨界負(fù)載系數(shù)L：

L=[（PAO–PBO）/（PBK–PAK）]1/2（2–13）

2.4.1.1若PAO<PBO及PAK<PBK，在圖2-2（a）中無交點(diǎn)，在此情況下變壓器A明顯優(yōu)于B.

2.4.1.2若PAO<PBO及PAK>PBK，PAO+PBO<PAK+PBK時，解得L>1.ΔPA=f（）與ΔPB2=f（）交于圖2-2（a）中的A點(diǎn)，此時變壓器A優(yōu)于B.此種情況下，只有變壓器B滿載以后時，變壓器B才優(yōu)于變壓器A.在實(shí)際運(yùn)行中，L>1時沒有實(shí)際意義。

2.4.1.3若PAO<PBO及PAK>PBK，PAO+PBO>PAK+PBK，解得L<1.ΔPA=f（）與ΔPB3=f（）交于圖2-2（a）中的B點(diǎn)。在此情況下，當(dāng)<L時變壓器A優(yōu)于B，當(dāng)>L時變壓器B優(yōu)于A.

2.4.1.4若PAO=PBO及PAK<PBK，解得L=0.ΔPA=f（）與ΔPB5=f（）交于圖2-2（b）中L=0，此時變壓器A優(yōu)于B.

2.4.1.5若PAO<PBO及PAK=PBK，解得L=∞。在圖2-2（b）中ΔPA=f（）與ΔPB5=f（）兩條曲線曲率完全相同，無交點(diǎn)，此時變壓器A優(yōu)于B.

2.4.1.6若PAO=PBO及PAK=PBK，解得L=0/0（不定式）。在圖2-2（b）中ΔPA=f（）與ΔPB6=f（）是同一條曲線。

我公司新廠區(qū)2#主變P2O=18.45,P2K=88.56；3#主變P3O=18.44，P3K=8.67.PAO<PBO及PAK>PBK，PAO+PBO<PAK+PBK時，解得L>1.屬于第二種情況。

同理也可推導(dǎo)出按無功功率和按綜合功率經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，兩臺變壓器間的臨界負(fù)載系數(shù)LQ和LZ：

L=[（QAO–QBO）/（QBK–QAK）]1/2（2–14）

L={[PAO–PBO+KQ（QAO–QBO）]/[PBK–PAK+KQ（QBK–QAK）]}1/2（2–15）

2.4.2容量不同的變壓器技術(shù)特性優(yōu)劣的判定

如果兩臺變壓器的容量SDe<SXe，負(fù)載視在功率S，則兩臺變壓器功率損失技術(shù)特性的計算公式為：

ΔPD=PDO+（S/SDe）2PDK（2–16）

ΔPX=PXO+（S/SXe）2PXK（2–17）

SL=[（PDO–PXO）/（PXK/SXe–PDK/SDe）]1/2（2–18）

其分析過程與容量相同的變壓器特性分析相同，不作具體分析。

3.變電所變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

3.1容量相同、短路電壓相同的變壓器并列經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式

容量相同、短路電壓相同，也就是說，在多臺變壓器并列運(yùn)行時，認(rèn)為負(fù)載分配是均勻的、相等的。短路電壓相接近的條件是變壓器間的短路電壓差值ΔUK%應(yīng)滿足下式要求：

ΔUK%=（ΔUDK%-ΔUXK%）/ΔUPK%*100%＜5%（3–1）

ΔUK%——變壓器最大短路電壓

ΔUXK%——變壓器最小短路電壓

ΔUP%——并列運(yùn)行方式中全部變壓器短路電壓的算術(shù)平均值

沈鼓集團(tuán)中央變電所設(shè)置3臺主變，容量為5000KVA，其中2#和3#主變并列運(yùn)行供6300KW電機(jī)試車。如果試車產(chǎn)品為3200KW及以下電機(jī)拖動試車2#和3#主變?nèi)我庖慌_即可滿足生產(chǎn)要求。2#主變ΔUK2%=5.64%，3#主變ΔUK3%=5.52%.根據(jù)（3–1）式可得：

ΔUK%=（5.64-5.52）/5.56*100%=2.15%＜5%

因此，2#和3#主變滿足并列運(yùn)行的短路電壓差值的要求。

沈鼓集團(tuán)新廠區(qū)中央變電所設(shè)置3臺主變，容量為20000KVA，其中2#和3#主變并列運(yùn)行供30000KW電機(jī)試車。2#主變ΔUK2%=8.76%，3#主變ΔUK3%=8.67%.根據(jù)（3–1）式可得：

ΔUK%=（8.76-8.67）/8.70*100%=0.6%＜5%

因此，2#和3#主變滿足并列運(yùn)行的短路電壓差值的要求。

3.1.1相同臺數(shù)并列的運(yùn)行方式

3.1.1.1兩臺變壓器并列運(yùn)行

兩臺變壓器A、B并列運(yùn)行時，組合技術(shù)參數(shù)的空載損失和短路損失為兩臺之和：

ΔP0=PA0+PB0（3–2）

ΔPK=PAK+PBK（3–3）

如有AB及CD兩種兩臺變壓器并列運(yùn)行，其功率損失計算公式為：

ΔPAB=PAB0+2PABK（3–4）

ΔPCD=PCD0+2PCDK（3–5）

根據(jù)（3–4）、（3–5）式可解得臨界負(fù)載系數(shù)L：

LP=[（PABO–PCDO）/（PCDK–PABK）]1/2（3–6）

LQ=[（QABO–QCDO）/（QCDK–QABK）]1/2（3–7）

LZ=[（PABZO–PCDZO）/（PCDZK–PABZK）]1/2（3–8）

SL=2Se[（PABO–PCDO）/（PCDK–PABK）]1/2（3–9）

如果SL的計算結(jié)果為虛數(shù)時，選擇空載損耗較小的運(yùn)行方式；如果SL為實(shí)數(shù)時，當(dāng)負(fù)載小于臨界負(fù)載時，選擇空載損耗較小的運(yùn)行方式，反之選擇空載損耗較大的運(yùn)行方式。

3.1.1.2多臺變壓器并列運(yùn)行

如有N臺變壓器并列運(yùn)行時，組合技術(shù)參數(shù)的空載損失和短路損失為各臺之和：

ΔPNO=ΣPi0（3–10）

ΔPNK=ΣPiK（3–11）

如有甲、乙兩種N臺變壓器并列運(yùn)行，其功率損失計算公式為：

ΔPN甲=ΣPi0甲+2ΣPiK甲（3–12）

ΔPN乙=ΣPi0乙+2ΣPiK乙（3–13）

根據(jù)（3–12）、（3–13）式可解得臨界負(fù)載系數(shù)L：

LP=[（ΣPi0甲–ΣPi0乙）/（ΣPiK乙–ΣPiK甲）]1/2（3–14）

LP=[（ΣQi0甲–ΣQi0乙）/（ΣQiK乙–ΣQiK甲）]1/2（3–15）

LP=[（ΣPiZ0甲–ΣPiZ0乙）/（ΣPiZK乙–ΣPiZK甲）]1/2（3–16）

SL=NSe[（ΣPi0甲–ΣPi0乙）/（ΣPiK乙–ΣPiK甲）]1/2（3–17）

如果SL的計算結(jié)果為虛數(shù)時，選擇空載損耗較小的運(yùn)行方式；如果SL為實(shí)數(shù)時，當(dāng)負(fù)載小于臨界負(fù)載時，選擇空載損耗較小的運(yùn)行方式，反之選擇空載損耗較大的運(yùn)行方式。

3.2變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)

由于變壓器各種運(yùn)行方式的有功損失和無功損失隨著負(fù)載發(fā)生非線性變化的特性，因此就存在著在某一負(fù)載系數(shù)條件下運(yùn)行，其有功損失和無功損失最低的情況，稱此負(fù)載系數(shù)為運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)。

3.2.1單臺變壓器運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)

3.2.1.1有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)jP=（Po/Pk）1/2（3-18）

3.2.1.2無功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)jQ=（Io%/Uk%）1/2（3-19）

根據(jù)經(jīng)驗可知，隨著變壓器的容量增大，有功損失系數(shù)稍微下降，而無功損失系數(shù)則明顯下降，特別是當(dāng)變壓器容量增大到10000KVA以上時，jP、jQ下降更加明顯。隨著變壓器耗能參數(shù)的改善，經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)jP有較大的下降，而jQ下降更加明顯。所以，由于變壓器的材質(zhì)不同，容量不同，再加上制造水平不同，其經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)jP、jQ存在著很大差異。

3.3增設(shè)小容量變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

我公司生產(chǎn)主變?yōu)?000KVA，進(jìn)戶電源為10KV.白天最大功率4200KW，22點(diǎn)至次日凌晨6點(diǎn)平均功率為1300KW.如果增設(shè)1600小變壓器在22點(diǎn)至次日凌晨6點(diǎn)供電，其月基本電費(fèi)為24000元，而節(jié)約的電費(fèi)約為2280元。因此，增設(shè)小容量變壓器沒有節(jié)約電費(fèi)，反而增加電費(fèi)。

4.配電變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

4.1變壓器“大馬拉小車”的技術(shù)分析

4.1.1問題的提出

“大馬拉小車”是指變壓器長期不合理的輕載運(yùn)行，它使變壓器容量得不到充分的利用，效率降低。人們習(xí)慣以變壓器的容量利用率作為劃分“大馬拉小車”的標(biāo)準(zhǔn)。節(jié)電措施中規(guī)定變壓器負(fù)荷率小于30%即為“大馬拉小車”。節(jié)約功率的習(xí)慣計算公式為：

△P=PDO-PXO（4–1）

這種計算方法是不合理的。原因是忽略了負(fù)載時的銅損而只計其空載的鐵損。一般情況下大容量變壓器的鐵損比小容量變壓器的大，而供相同負(fù)載時銅損小。因此，符合實(shí)際的計算應(yīng)該同時考慮兩種因素，其計算公式為：

△P=PDO-PXO+2D[（PDK-（SDe/SXe）2PXK）]（4–2）

4.1.2“大馬拉小車”臨界負(fù)載系數(shù)的確定

“大馬拉小車”負(fù)載系數(shù)應(yīng)根據(jù)變壓器損失率的變化規(guī)律確定。按有功損失率確定臨界負(fù)載系數(shù)，其計算公式為：

ΔPd%=（Po+2Pk）/（Secosφ+Po+2Pk）*100%（4–3）

設(shè)“大馬拉小車”有功臨界負(fù)載系數(shù)為L，則有功功率的臨界損失率為：

ΔPL%=（Po+L2Pk）/（LSecosφ+Po+L2Pk）*100%（4–4）

臨界損失率與最低損失率的關(guān)系式為：

ΔPL%=KL*ΔPd%（4–5）

KL——為變壓器“大馬拉小車”臨界有功損失率系數(shù)。

解得：L=（KL±（KL2-1）1/2）（4–6）

由此可知，只要變壓器實(shí)際負(fù)載系數(shù)≤L，則變壓器運(yùn)行在“大馬拉小車”區(qū)間內(nèi)。L的大小與和KL的大小有關(guān)。

KL值選的較小，即ΔPL%較小，則L增大，即增大了變壓器“大馬拉小車”的范圍。反之，KL值選的較大，即ΔPL%較大，則L減小，即減小了變壓器“大馬拉小車”的范圍。但運(yùn)行損失率增大，因此選取L時要考慮ΔPL%不能太大，又要照顧到變壓器更換條件不能太多，同時又要考慮更換小容量變壓器后的經(jīng)濟(jì)效益。因此，推薦選值為1.5.代入式

L=0.382（4–7）

4.2變壓器經(jīng)濟(jì)容量的確定

兩臺容量相近的變壓器都能滿足供電要求，但選擇哪臺變壓器必須進(jìn)行分析計算才能確定。

容量較大的變壓器和容量較小的變壓器功率損失和負(fù)載系數(shù)公式為：

ΔPD=Po+D2Pk（4–8）

ΔPX=Po+X2Pk（4–9）

X=D（SDe/SXe）（4–10）

根據(jù)上式可得出臨界經(jīng)濟(jì)容量的計算公式：

SL=[（PDO-PXO）/（PXK/SXe2-PDK/SDe2）]1/2（4–11）

由圖4-2可知，臨界經(jīng)濟(jì)容量的意義是：當(dāng)按實(shí)際負(fù)載需用變壓器的容量S>SL時，則選用容量大的變壓器；反之，S<SL時，則選用容量小的變壓器。

4.3變壓器運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)

4.3.1單臺變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)

由于變壓器損失率的負(fù)載特性是一個非線性函數(shù)，所以，如圖4-3中可按損失率的大小分成三個運(yùn)行區(qū)：經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)，不良運(yùn)行區(qū)和最劣運(yùn)行區(qū)。運(yùn)行區(qū)間臨界條件的計算公式是在“大馬拉小車”臨界條件的基礎(chǔ)上導(dǎo)出的。

4.3.1.1根據(jù)式（4-6）可知，在一般情況下Lj有兩個根，即圖4-3中A、B兩點(diǎn)。所以，當(dāng)負(fù)載系數(shù)在Lj2~Lj1內(nèi)變化時，變壓器處在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)，損失率是較低的，其變化范圍ΔPd%~ΔPLj%.

4.3.1.2根據(jù)上圖可知，L只有一個根，即圖中點(diǎn)L.區(qū)間L~Lj2及Lj1~1稱不良運(yùn)行區(qū)。在此區(qū)間內(nèi)變壓器損失率是比較大的，變化范圍是ΔPLj~ΔPLL%，運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)。

4.3.1.3圖4-3中0~L是最劣運(yùn)行區(qū)，通稱過輕載運(yùn)行區(qū)間，變壓器損失率很大，運(yùn)行極不經(jīng)濟(jì)。

5.科學(xué)管理和變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

5.1變壓器制造和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行不僅取決于經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式，同時更取決于變壓器的制造水平。按變壓器經(jīng)常負(fù)載大致可以分為四種情況：一是經(jīng)常處于滿載或接近滿載運(yùn)行的變壓器；二是經(jīng)常處于多半載運(yùn)行的變壓器；三是經(jīng)常處于少半載運(yùn)行的變壓器；四是經(jīng)常處于輕載或空載運(yùn)行的變壓器。

當(dāng)前制造廠出廠的變壓器，經(jīng)濟(jì)負(fù)載率大都是40~60%范圍，對上面的四類負(fù)載都不完全適應(yīng)，特別是對滿載或輕載運(yùn)行的變壓器損失率是很大的。因此，建議生產(chǎn)四個類型的變壓器，其經(jīng)濟(jì)負(fù)載率分別為90%、65%、40%、20%.各用電單位都能根據(jù)變壓器的負(fù)載情況選擇相應(yīng)的經(jīng)濟(jì)負(fù)載率的變壓器。這樣一來，各用電單位的變壓器都能在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)運(yùn)行，就可以大量節(jié)約有功電量和無功電量。

5.2變壓器更新和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

設(shè)備更新的目的不單純是消除其有形磨損，更是為了消除其無形磨損。只有不斷更新的途徑才能從根本上使設(shè)備損耗降低、效率提高，改善技術(shù)落后狀況。

更新變壓器必然會帶來有功電量和無功電量的節(jié)約。但要增加投資，這里也存在一個回收年限的問題。變壓器不是損壞后才更新，而是老化到一定程度，還要有一定剩值時就可以更新。變壓器廠家對各種不同型式、不同容量的變壓器的使用壽命都有規(guī)定，一般為20年。使用單位按這一規(guī)定年限提取設(shè)備折舊費(fèi)，并進(jìn)行變壓器更新。

5.3技術(shù)管理和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行

5.3.1減少變壓器的降壓次數(shù)，就減少了變壓器的損耗。

5.3.2在安全條件的允許下，對于變比小于2的變壓器，盡量采用自耦變壓器。自耦變壓器和同容量的兩線圈的變壓器相比，有功和無功損耗要減小很多。

5.3.3不同的功率因數(shù)引起的變壓器有功和無功消耗也不同，即隨著功率因數(shù)的提高，變壓器的有功和無功消耗都要下降。因此，應(yīng)盡量提高功率因數(shù)，降低變壓器的無功功率。

5.3.4變壓器繞組的電阻隨著溫度增高而增大。對同一臺變壓器在同一負(fù)載下，如果溫度越低，損耗也越低。因此，應(yīng)作好變壓器散熱，降低變壓器的溫度。

6.結(jié)束語

如上所述，開展變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行范圍很廣，辦法很多，節(jié)電效果也很好。

6.1首先是充分利用現(xiàn)有設(shè)備條件，通過詳細(xì)分析和嚴(yán)密計算，選擇技術(shù)參數(shù)好的變壓器和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式運(yùn)行

6.2其次通過加強(qiáng)供電的科學(xué)管理來實(shí)現(xiàn)變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

6.3對不合理的運(yùn)行方式，必須用新增設(shè)變壓器實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。所增加的投資，通過節(jié)電很快能收回。

7.參考文獻(xiàn)

7.1變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行天津科學(xué)技術(shù)出版社

7.2電機(jī)及拖動基礎(chǔ)機(jī)械工業(yè)出版社