導(dǎo)語：蒸汽發(fā)生器運行故障探究論文一文來源于網(wǎng)友上傳，不代表本站觀點，若需要原創(chuàng)文章可咨詢客服老師，歡迎參考。

根據(jù)國外壓水堆核電站蒸汽發(fā)生器的運行經(jīng)驗，結(jié)合我國核電站蒸汽發(fā)生器的情況，介紹了蒸汽發(fā)生器在運行中的事故與故障，并提出了相應(yīng)對策。

蒸汽發(fā)生器；運行；事故；故障

Abstract:Thispaperdescribesaccidentsandtroublesinsteamgeneratoroperationandrecommendsrelevantpreventivestrategies,basedonextensiveoperatingexperienceofPWRsteamgeneratorsintheworldandtherelevantsituationofPWRsteamgeneratorsinChina.

Keywords:Steamgenerator;Operation;Accident;Trouble

國外核電站運行經(jīng)驗表明，蒸汽發(fā)生器是壓水堆一回路壓力邊界最薄弱的環(huán)節(jié)。為了保證運行中蒸汽發(fā)生器的可靠性，從投運的那一天起就要跟蹤、評估蒸汽發(fā)生器的運行情況，發(fā)現(xiàn)問題要及時研究、解決。對運行中蒸汽發(fā)生器的管理內(nèi)容包括：狀態(tài)跟蹤與評估，對國外相似蒸汽發(fā)生器的調(diào)研，事故與故障預(yù)測，制訂各種預(yù)防措施。預(yù)防措施包括雜質(zhì)清除和在役檢查，取管、堵管和襯管的修理技術(shù)，特殊堵管標準，泥渣沖洗和化學(xué)清洗技術(shù)，二回路水質(zhì)的控制(包括雜質(zhì)返回的檢測等)。

1傳熱管破裂(SGTR)事故

1.1III類工況事故

考慮一根傳熱管完全斷裂，這類事故是稀有事故，但在核電站的整個壽期內(nèi)有可能發(fā)生。截至1994年，有10臺蒸汽發(fā)生器的傳熱管破裂。其中有3臺是由二次側(cè)應(yīng)力腐蝕引起的，有2臺是由高周疲勞引起的，有2臺是由松動零件磨損引起的，有2臺是由一次側(cè)應(yīng)力腐蝕引起的，有1臺則是由耗蝕引起的。破裂的部位有3個在管板上方，有6個在U形彎管段區(qū)，僅有1個在下部支撐板附近。破口的大小和形態(tài)也不一樣，有7個破口是軸向破裂，裂紋長度為32～250mm，有2條裂紋呈360°的周向破裂，有1個為相鄰的2條裂紋組成。

1.2事故的過程、判斷和處理

(1)事故判斷的主要依據(jù)是：凝汽器抽氣器排氣監(jiān)測、蒸汽發(fā)生器排污水監(jiān)測、主蒸汽管道外16N監(jiān)測均顯示放射性濃度急劇升高，并發(fā)出警報。

(2)傳熱管破裂時，由于蒸汽發(fā)生器一次側(cè)壓力比二次側(cè)壓力大得多，一次側(cè)水進入二次側(cè)。由于一次側(cè)水的喪失，使穩(wěn)壓器水位下降，一回路壓力也隨著穩(wěn)壓器內(nèi)蒸汽容積的膨脹而下降。圖1、圖2分別表示穩(wěn)壓器水位及壓力隨時間的變化，2條曲線反映2種傳熱器管的破壞情況。

(3)由于穩(wěn)壓器低壓和低水位報警，上充泵流量將自動增加，穩(wěn)壓器中的電加熱通電，力求穩(wěn)定穩(wěn)壓器中的壓力和水位。如果泄漏量超過上充泵流量，一回路水將繼續(xù)減少，導(dǎo)致自動停堆，汽輪機自動停機。穩(wěn)壓器水位達到低低水位定值時，安注系統(tǒng)向一回路注水。

(4)由于一次側(cè)水漏入破管蒸汽發(fā)生器的二次側(cè)，導(dǎo)致二次側(cè)的壓力和水位升高，并出現(xiàn)給水量減少，蒸汽量和給水量失配。當水位達到高高水位整定值時，主給水隔離，輔助給水投入。

(5)此時如果有廠外電源，則利用蒸汽旁路系統(tǒng)，將蒸汽排入凝汽器，使一回路溫度、壓力迅速降低。

(6)如果沒有廠外電源，則主泵不能運行，凝汽器不能使用，此時蒸汽發(fā)生器靠自然循環(huán)排出堆芯余熱。

(7)破管蒸汽發(fā)生器的汽壓迅速升高，當達到釋放閥或安全閥動作的整定值時，帶放射性的蒸汽將通過這些閥門向大氣排放，造成環(huán)境污染。

(8)以輔助給水和安注水作為熱阱吸收堆芯余熱，因此，排入大氣的蒸汽量逐漸減少，一、二次側(cè)壓力逐漸相等。

(9)隔離破管蒸汽發(fā)生器，并隔離凝汽器排氣向大氣的出口。

以上(8)、(9)兩步是處理本事故的關(guān)鍵。為了使一、二次側(cè)壓力盡快相等，利用蒸汽旁路系統(tǒng)向凝汽器排汽是最快的方法，但放射性釋放量大，污染范圍擴大到二回路設(shè)備。如果蒸汽管道中存水，蒸汽釋放可能引起水錘效應(yīng)，使二回路設(shè)備損壞。當一、二次側(cè)壓力相等后，還可以用反充冷卻、排污冷卻等方法來進一步降溫降壓。

事故處理一般要求在30min內(nèi)處理完畢，可分下列3個階段：

(1)停堆到安注系統(tǒng)動作，時間約為5min；

(2)對事故的鑒定，時間約為10min；

(3)事故處理直到把破管蒸汽發(fā)生器隔離，時間約為15min。

2主蒸汽管道斷裂(MSLB)事故

2.1IV類工況事故

假定安全殼外一根主蒸汽管道完全斷裂，并且同時失去廠外電源，亦即凝汽器停止工作。屬極限事故，被認為是極不可能發(fā)生的。事故期間，受影響的蒸汽發(fā)生器在很短時間內(nèi)完全排空，隨后所產(chǎn)生的蒸汽通過破口直接噴向大氣，直到被隔離為止。不受影響蒸汽發(fā)生器的釋放持續(xù)時間為8h。

為減輕和緩解主蒸汽管道斷裂事故的后果，系統(tǒng)設(shè)計采取了若干措施。蒸汽發(fā)生器的蒸汽出口處加裝了流量限流器，每條主管道上都安裝有主蒸汽隔離閥。保護系統(tǒng)還可以觸發(fā)安全注射、給水和蒸汽管道隔離等動作。

在主蒸汽管道破裂的初期，由于破口處蒸汽的泄漏，使蒸汽流量迅速上升，但流量加大的結(jié)果使蒸汽壓力降低，所以蒸汽流量上升一段時間后會逐漸下降。事故發(fā)生后，由于一回路的突然冷卻，一回路壓力、溫度降低，負的慢化劑反應(yīng)性溫度系數(shù)使冷卻的結(jié)果減少停堆深度。假定停堆后有一束當量最大的控制棒卡在堆芯上部，堆芯便會不可控地發(fā)生再次臨界的危險。事故發(fā)生后，安注系統(tǒng)啟動向堆芯加硼，使其回到停堆狀態(tài)。

2.2主蒸汽管道斷裂事故分析準則

(1)假定一組控制棒卡棒，有或沒有廠外電源，并假定一個安全系統(tǒng)發(fā)生單一故障的情況下，主系統(tǒng)不應(yīng)受到損壞，堆芯應(yīng)保持其完整性。

(2)發(fā)生最嚴重的主蒸汽管道斷裂事故時，泄漏蒸汽不會使安全殼受到損害。

考慮事故后果時，可以認為堆芯達到了DNB點(沸騰危機，使傳熱系數(shù)劇烈下降)。但事實上，不論發(fā)生多大的破口，即使同時有當量最大的控制棒高位卡棒發(fā)生，也不會接近DNB。

2.3主蒸汽管道斷裂事故時的保護功能

(1)安注系統(tǒng)動作。穩(wěn)壓器低壓信號，蒸汽管道高壓差信號，2條蒸汽管道高流量伴隨一回路低低平均溫度，或者1條蒸汽管道低壓信號，安全殼高壓信號均會觸發(fā)安注系統(tǒng)動作。

(2)反應(yīng)堆超功率停堆和安注信號引發(fā)反應(yīng)堆停堆。

(3)多重主給水管道隔離措施。繼續(xù)保持給水會加劇一回路的冷卻，因此，除正常控制系統(tǒng)會關(guān)閉給水線路閥門外，安注信號將迅速關(guān)閉給水泵所有的給水控制閥和隔離閥。

(4)蒸汽管道上截止閥的迅速關(guān)閉。2條蒸汽管道高流量伴隨一回路低低平均溫度或蒸汽管道低壓力，安全殼高高壓力可引發(fā)主蒸汽管道上截止閥迅速關(guān)閉。

(5)位于安全殼外邊的安全閥后，每一條蒸汽管道設(shè)有一個快速隔離閥。當一條蒸汽管道發(fā)生破裂時，隔離閥可以防止其它蒸汽管道內(nèi)產(chǎn)生回流現(xiàn)象；如果破口位于隔離閥后面，它可以阻止蒸汽的繼續(xù)泄漏。

(6)蒸汽發(fā)生器出口處裝有一個流量限制器，能在極不可能發(fā)生的主蒸汽管道斷裂事故中限制蒸汽流量。由于流量限制器的存在，當蒸汽流量大量增加時，將產(chǎn)生限制蒸汽流量的一個背壓。從而提供幾個保護上的好處：防止在安全殼內(nèi)的壓力迅速升高，將一回路水熱量排出的速率保持在可接受的限值內(nèi)，減少了在主蒸汽管道上的推力，以及維持蒸汽發(fā)生器內(nèi)件，特別是管板和管子上的應(yīng)力在可接受的限值內(nèi)。

3水錘事故

美國從1969年初到1981年5月共報告了67個壓水堆核電站的水錘事故，其中27個(占40)為蒸汽發(fā)生器的水錘事故。蒸汽發(fā)生器的水錘事故分別發(fā)生在13座壓水堆核電站中，水錘事故的強度和后果差別很大，從較小的噪音、給水管的振動，到給水管主支架的破壞，直到給水管的穿透裂紋。

3.1事故情況

發(fā)生事故的蒸汽發(fā)生器都是美國西屋公司和燃燒工程公司設(shè)計，帶有頂部給水環(huán)裝置，給水通過底部開孔的給水環(huán)，與再循環(huán)水混合后流向下降通道。

當給水系統(tǒng)發(fā)生故障時(如事故停泵、閥門失靈或因某些瞬變過程引起給水量快速減少)，給水量迅速降低，蒸汽發(fā)生器中的水位下降，給水環(huán)暴露在蒸汽之中。一般，給水環(huán)暴露1～2min，底部帶有排水孔的給水環(huán)中的水有可能流盡，并被蒸汽充滿。在這一瞬變后，當給水流量(一般為過冷度大的輔助給水)恢復(fù)時，給水通過水平給水管流入給水環(huán)，并在充滿蒸汽的給水環(huán)下部流動，在蒸汽和過冷給水間的交界面上會出現(xiàn)蒸汽快速冷凝。另一方面，隨著輔助給水量的增加，水平給水管與給水環(huán)連接處被水封除，水平管內(nèi)形成一個孤立的蒸汽泡。由于汽泡內(nèi)蒸汽的冷凝，汽泡外的壓力可達到7MPa，孤立的汽泡迅速縮小而潰滅，產(chǎn)生壓力脈沖。壓力脈沖的大小及其在給水管中的傳播取決于很多因素，其中包括汽泡內(nèi)蒸汽的冷凝速率、汽泡和水塊的初始容積、蒸汽壓力、給水管道的聲速和管道的幾何形狀及布置。當壓力波在給水管道中逆向傳播時，在管道中產(chǎn)生的沖擊力，能夠引起管道支撐、阻尼器及管道本身的破壞。

3.2防止和減輕水錘事故的措施

(1)在給水環(huán)頂部安裝J形管。在給水環(huán)頂部安裝J形管，并將其底部的小孔封死。這樣，當水位降到給水環(huán)以下時，可大大降低給水環(huán)中的排水速率，排干水的時間要花20min以上，顯著地推遲了給水環(huán)排空水的時間。

(2)給水提前進入蒸汽發(fā)生器。喪失主給水后，蒸汽發(fā)生器中的水位下降，當J形管的給水環(huán)暴露于蒸汽后，雖能顯著地減緩給水環(huán)中水的疏干，但不能阻止給水環(huán)失水。如果蒸汽大量進入給水環(huán)前，立刻啟動輔助給水(最好是自動啟動)，有助于保持給水環(huán)中充滿水，防止水錘事故的發(fā)生。

(3)縮短蒸汽發(fā)生器給水入口水平給水管長度。蒸汽發(fā)生器的給水環(huán)和入口處的水平給水管，一般位于給水系統(tǒng)的最高位置，縮短給水入口處的水平管道長度，能減小排空的給水管道容積，從而使由冷凝引起的壓力脈沖減小。西屋公司建議水平給水管的最大長度為2.4m。

4給水系統(tǒng)故障

4.1預(yù)防措施

給水系統(tǒng)故障包括給水管道、給水泵和給水流量調(diào)節(jié)閥等出現(xiàn)的故障。這些故障將降低二回路吸收一回路產(chǎn)生熱量的能力，使一回路的壓力和溫度上升。為了避免蒸汽發(fā)生器的干涸，應(yīng)啟用輔助給水系統(tǒng)。

輔助給水用于蒸汽發(fā)生器正常給水系統(tǒng)中的一個失效時，輔助給水系統(tǒng)成為應(yīng)急手段用以排出堆芯余熱直到反應(yīng)堆余熱排除系統(tǒng)投入運行。在這種情況下，由一回路放出的熱量通過蒸汽發(fā)生器(由輔助給水)輸給二回路，向凝汽器或大氣排放。

表1為秦山一期核電站給水系統(tǒng)故障與分析。針對主給水管道破裂在設(shè)計時采取了一些措施，當一條給水管道破裂不會危及另一條給水管道、主蒸汽管道和一回路管道時，其措施為：(1)2條給水管道之間進行隔離；(2)對管線進行限位和設(shè)置阻尼裝置；(3)設(shè)置阻擋噴出流體的屏障。如果有一條給水管道破裂，另一條完好的給水管道上的止回閥、隔離閥和調(diào)節(jié)閥仍能正常工作。給水調(diào)節(jié)閥(氣動)接到關(guān)閉信號后5s內(nèi)關(guān)閉，而電動隔離閥在接到隔離信號后20s內(nèi)全關(guān)。當接到下列任一信號，上述閥門隨即關(guān)閉，并且給水泵停止運行：(1)主蒸汽壓力低；(2)蒸汽發(fā)生器高高水位；(3)給水高流量、一回路水低流量；(4)給水高流量、一回路低平均溫度；(5)一回路低平均溫度。

為了保證給水系統(tǒng)能正常工作，系統(tǒng)中的重要設(shè)備要進行定期檢查，并進行下列試驗：

(1)給水管道安裝結(jié)束后，要進行投運前的冷態(tài)水壓試驗；

(2)冷態(tài)水壓試驗后，要進行熱態(tài)功能試驗；

(3)要進行在役檢查和定期維修。

4.2給水系統(tǒng)故障引起的事故

給水系統(tǒng)故障會引起給水溫度下降、給水流量增加、正常給水流量喪失和給水系統(tǒng)管道破裂等事故。

(1)給水溫度下降。對反應(yīng)堆一回路的影響與二回路蒸汽流量增大相似。此事故不產(chǎn)生反應(yīng)堆保護信號，在新的一、二次側(cè)ΔT下，反應(yīng)堆在一回路平均溫度和壓力低于初始值下達到平衡。

(2)給水流量增加。需分析2種工況：①零負荷下事故開啟一個給水控制閥。蒸汽發(fā)生器水位高使主給水隔離，穩(wěn)壓器壓力低低使一臺高壓安注泵啟動。分析應(yīng)表明反應(yīng)堆沒有重返臨界，燃料元件沒有損壞的風(fēng)險。②滿負荷下事故開啟一個給水控制閥。蒸汽發(fā)生器水位高信號觸發(fā)反應(yīng)堆緊急停堆和汽輪機停機。分析應(yīng)表明，DNBR(偏離泡核沸騰比)大于安全限定值，不存在燃料元件損壞的危險。

(3)給水流量喪失。分析時假設(shè)輔助給水系統(tǒng)單一故障，汽動輔助給水泵失效。一臺蒸汽發(fā)生器水位低低與給水流量低同時出現(xiàn)，將觸發(fā)輔助給水電動泵啟動，水位低低使反應(yīng)堆緊急停堆。分析應(yīng)表明，蒸汽發(fā)生器水位低低信號會向反應(yīng)堆提供保護。沒有一回路水從穩(wěn)壓器排出，也不會喪失。蒸汽發(fā)生器水位雖然有所下降，但輔助給水系統(tǒng)仍可以確保堆芯余熱的導(dǎo)出，因此不會有元件損傷。

(4)主給水管道破裂。主給水管道破裂事故(破口定位于止回閥和蒸汽發(fā)生器之間的給水管道上)導(dǎo)致排熱能力減小。應(yīng)分析2種工況：工況1，假設(shè)停堆后失去廠外電源，熱量由自然循環(huán)導(dǎo)出；工況2，沒有喪失廠外電源，熱量由強迫循環(huán)導(dǎo)出。分析應(yīng)表明，完好蒸汽發(fā)生器低水位信號和給水/蒸汽流量失配信號同時出現(xiàn)，觸發(fā)輔助給水系統(tǒng)和緊急停堆。一回路系統(tǒng)不會發(fā)生大容積沸騰，輔助給水能夠充分地帶走余熱，沒有堆芯裸露的危險。

5水位過高或過低的故障

當水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)發(fā)生故障，給水流量降低，或正常給水喪失，導(dǎo)致蒸發(fā)器水位過低，會引起蒸汽進入給水環(huán)，發(fā)生水錘的危險。如果蒸發(fā)器水位過高，會淹沒分離器甚至干燥器，出口飽和蒸汽濕度過高，會加速汽輪機葉片的磨蝕。

在低功率運行時的蒸汽發(fā)生器，控制水位很困難，會出現(xiàn)水位過高或過低的故障。造成這些故障的原因是蒸汽產(chǎn)生過程不穩(wěn)定。因為蒸汽發(fā)生器的自然循環(huán)是由下降通道與上升通道(管束)之間流體靜壓頭的不平衡來維持的。高功率運行時，運動壓頭很明顯，能導(dǎo)致相對穩(wěn)定運行。但當功率下降時，管束內(nèi)蒸汽含量下降，兩相流體密度增加，減少了運動壓頭。當下降通道與上升通道中的靜壓頭趨于相等時，自然循環(huán)接近停滯狀態(tài)。在這種狀態(tài)下，水位難以控制。這種現(xiàn)象能在低水位或低功率的瞬態(tài)和穩(wěn)態(tài)運行時隨時發(fā)生，如果控制系統(tǒng)不作適當調(diào)整，將會導(dǎo)致水位波動。

美國對在役壓水堆核電站調(diào)查表明，核電站停堆事故的30以上是主給水系統(tǒng)事故，其中，當功率低于20時，蒸汽發(fā)生器的水位故障是造成緊急停堆的主要原因。特別是在啟動時，水位控制更加困難，因為運行人員缺乏手動控制水位的經(jīng)驗。一個設(shè)計合理的自動低功率給水控制系統(tǒng)能大大地減少核電站的水位故障。美國在St.Lucie核電廠中安裝了自動低功率給水控制系統(tǒng)，經(jīng)歷了11次以上的停堆，沒有一次是由于蒸汽發(fā)生器水位故障而造成的。

大亞灣核電站蒸汽發(fā)生器的水位控制系統(tǒng)實現(xiàn)了從0～100負荷的給水自動控制，這不排除在異常情況下的人為干預(yù)。蒸汽發(fā)生器的水位調(diào)節(jié)是指控制其相應(yīng)的給水閥開度，即控制進入蒸汽發(fā)生器的給水流量。蒸汽發(fā)生器的給水管線并列安裝著主給水閥和旁路給水閥。負荷為18以下時，水位由旁路給水閥調(diào)節(jié)，主給水閥則用于正常運行時的調(diào)節(jié)。由于在低負荷時，流量測量因壓差太小而不精確，且信/噪比變壞，造成水位控制異常困難。旁路給水閥的引入和其專用控制部分的設(shè)計，改善了低負荷下的給水調(diào)節(jié)，也避免了主給水閥的過多磨損。

秦山一期核電站當負荷大于20額定負荷時，水位是由控制主給水閥開度的三元系統(tǒng)控制的。三元系統(tǒng)是由水位、主蒸汽流量和主給水流量組成的一個協(xié)調(diào)系統(tǒng)。負荷為20以及以下時，水位由旁路給水閥控制，其開度受水位自動控制，也可在主控制室由運行人員手控。

6水質(zhì)不良故障

6.1水質(zhì)不良的3個級別

為了使蒸汽發(fā)生器二次側(cè)水質(zhì)指標的偏差值和持續(xù)時間減到最小，規(guī)定了下列3個等級的糾正措施：

一級措施：水質(zhì)偏離正常值，但不一定會導(dǎo)致蒸汽發(fā)生器管材的腐蝕，必須迅速識別異常值的原因，并加以糾正。在確認偏差后1星期內(nèi)，把水質(zhì)指標恢復(fù)到正常值。如果水質(zhì)指標沒有回到正常值，那么這些指標就要進入二級措施。

二級措施：水質(zhì)偏離正常值，如果繼續(xù)運行，會導(dǎo)致一定程度的蒸汽發(fā)生器管材的腐蝕，要下降功率，使腐蝕減到最小，必須迅速查明雜質(zhì)的來源，并加以糾正。在最初4h內(nèi)下降功率到合適水平(一般為滿功率的30或更低)，在100h內(nèi)使水質(zhì)指標恢復(fù)到正常值。否則，這些指標就要達到三級措施。

三級措施：水質(zhì)偏離正常值，將會導(dǎo)致蒸汽發(fā)生器管材的迅速腐蝕，必須快速停堆，避免有害雜質(zhì)的進入和濃縮。在4h內(nèi)停堆，通過充分排污或排空，進行清洗，直到水質(zhì)指標達到正常值。

6.2糾正行動

當水質(zhì)指標超出正常值時，一般要采取下列糾正行動：

(1)增加蒸汽發(fā)生器的排污，以便最大程度地除去有害雜質(zhì)；

(2)連續(xù)監(jiān)督儀表的讀數(shù)，并與實驗室分析結(jié)果相比較；

(3)比較實驗室用各種分析得出的結(jié)果，以便取得一致；

(4)對關(guān)鍵的水質(zhì)指標，發(fā)現(xiàn)有增加趨勢時，在短期內(nèi)要增加取樣和分析的次數(shù)；

(5)探明并排除有害雜質(zhì)的進入。

當水質(zhì)指標達到某個糾正措施時，就要執(zhí)行該級別的糾正行動，這些行動將根據(jù)水質(zhì)指標和核電站的具體情況而定，每個核電站要對糾正措施規(guī)定行動的程序。

7出口蒸汽濕度不合格

目前世界上絕大多數(shù)立式蒸汽發(fā)生器的出口蒸汽濕度的設(shè)計指標為0.25。為了提高汽輪機的效率和可靠性，近來將這一指標提高到0.1。51型蒸汽發(fā)生器在法國Bugey核電站上出現(xiàn)過出口蒸汽濕度不合格的現(xiàn)象，通過試驗對汽水分離裝置進行了改進。D0型旋葉式分離器(直徑為508mm)安裝在美國的許多蒸汽發(fā)生器上，這些蒸汽發(fā)生器的出口蒸汽濕度勉強能達到或有時超過規(guī)定的濕度指標。秦山一期核電站也發(fā)生過出口蒸汽濕度超標現(xiàn)象，經(jīng)試驗和現(xiàn)場改造后解決了該問題。

法國Bugey核電站1號機組采用51型蒸汽發(fā)生器，旋葉式分離器直徑為1420mm，出現(xiàn)過出口蒸汽濕度不合格的現(xiàn)象。為改善蒸汽品質(zhì)，進行了一系列的改進與性能試驗。現(xiàn)場試驗表明，改進后的汽水分離裝置，改善了分離性能，使出口蒸汽濕度減小到0.04。

為了把D0型旋葉式分離器用于法國1300MW核電站用的68/19型蒸汽發(fā)生器上，對該型分離器進行過改進。先利用水——空氣、水——蒸汽和氟里昂試驗臺進行了一系列的試驗。選定的幾種新型的旋葉式分離器再在EVA試驗臺上進行試驗，經(jīng)選型而重新設(shè)計的D2.1型分離器，可用于68/19型蒸汽發(fā)生器上，后來還決定將這種分離器用于55/19型蒸汽發(fā)生器上。1985年初，在Paluel核電站的蒸汽發(fā)生器(68/19型)上，對該型分離器進行實測表明，汽水分離裝置在全負荷下蒸汽出口濕度不超過0.03。

參考文獻

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