導(dǎo)語：城市地下管線影響管理論文一文來源于網(wǎng)友上傳，不代表本站觀點(diǎn)，若需要原創(chuàng)文章可咨詢客服老師，歡迎參考。

摘要：隨著地下工程的不斷增加，國內(nèi)外對城市隧道施工引起鄰近地下管線損害的研究日益重視。本文從地下管線初始應(yīng)力、管－土相互作用、管線破壞模式及允許變形值、管線變形計(jì)算方法四個(gè)方面綜述了隧道施工對鄰近地下管線影響研究的現(xiàn)狀，提出了今后研究的重點(diǎn)。

關(guān)鍵詞：隧道施工地下管線環(huán)境影響

1.前言

城市隧道（主要是地鐵工程及各類市政地下工程）施工往往處于建筑物、道路和地下管線等設(shè)施的密集區(qū)，從而導(dǎo)致城市隧道建設(shè)中各種工程環(huán)境公害問題日益突出。因而在城市隧道施工中，必須保證施工對于已有的設(shè)施所造成的影響危害在允許的范圍內(nèi)。特別是各種地下管線由于種類繁多，管線材質(zhì)、接頭類型及初始應(yīng)力各異，加之分屬部門不同，執(zhí)行保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)有差異，更加大了隧道施工中管線保護(hù)的難度。

作為城市環(huán)境保護(hù)的一個(gè)新興課題，許多國內(nèi)外學(xué)者都對城市地下施工對鄰近管線的影響研究作了很多工作，得出許多有意義的結(jié)論，為科學(xué)評價(jià)城市隧道施工對鄰近管線的影響提供了一定的理論基礎(chǔ)。本文綜述了城市隧道施工對鄰近管線影響的研究現(xiàn)狀及進(jìn)展并對進(jìn)一步研究重點(diǎn)提出看法。

2.國內(nèi)外研究現(xiàn)狀

2.1地下管線初始應(yīng)力

城市隧道開挖之前地下管線就承受的應(yīng)力稱為管線的初始應(yīng)力[1]，它是由管道內(nèi)部工作壓力、上覆土壓力、動(dòng)靜荷載、安裝應(yīng)力、先期地層運(yùn)動(dòng)及環(huán)境影響等因素共同作用的結(jié)果。一般說來，管線安裝墊層沒有充分壓實(shí)或由于其他原因?qū)е虏痪鶆虺两担芫€就會(huì)出現(xiàn)管段應(yīng)力增加或接頭轉(zhuǎn)角增大現(xiàn)象；管道內(nèi)外壓力不同會(huì)導(dǎo)致管段產(chǎn)生環(huán)向應(yīng)力；上覆土壓力與動(dòng)靜荷載的作用會(huì)使管段橫斷面趨于橢圓，同時(shí)伴隨管段應(yīng)力的改變；同樣，管線埋置土層的不同也會(huì)導(dǎo)致管身不同的應(yīng)力狀態(tài)：比如，管線埋置于溫差較大的土層就會(huì)使管身產(chǎn)生應(yīng)變，而管線周圍土體濕度的變化也會(huì)引起管身的腐蝕從而降低管線的強(qiáng)度。

Taki與O’Rourke分析了作用在鑄鐵管上的內(nèi)部壓力、溫度應(yīng)力、重復(fù)荷載及安裝應(yīng)力，計(jì)算了低壓管在綜合作用下拉應(yīng)力與彎曲應(yīng)變的典型值，認(rèn)為作用在管線上的初始應(yīng)力大致為管線縱向彎曲應(yīng)變0.02％～0.04％時(shí)對應(yīng)的應(yīng)力值[2]。美國猶他州立大學(xué)研究人員對螺旋肋鋼管、低勁性加肋鋼管、聚氯乙稀（PVC）管進(jìn)行了應(yīng)力、應(yīng)變及應(yīng)力松弛等試驗(yàn)，得出相應(yīng)的結(jié)論[3]。國內(nèi)學(xué)者對各類壓力管進(jìn)行了支座荷載、軸向應(yīng)力等方面的研究工作，提出了初始應(yīng)力計(jì)算的理論方法及相應(yīng)的計(jì)算公式[4]。

2.2管線與周圍土體的相互作用

隧道建設(shè)中，地下管線因周圍土體受到施工擾動(dòng)引起管線不均勻沉降和水平位移而產(chǎn)生附加應(yīng)力。同時(shí)，由于管線的剛度大約為土體的1000～3000倍，又必然會(huì)對周圍土體的移動(dòng)產(chǎn)生抵抗作用。Attewell認(rèn)為隧道施工引起的土體移動(dòng)對管線的影響可從隧道掘進(jìn)方向與管線的相對空間位置來確定，當(dāng)隧道掘進(jìn)方向垂直于管線延伸方向時(shí)，對管線的影響主要表現(xiàn)在管線周圍土體的縱向位移引起管線彎曲應(yīng)力的增加及接頭轉(zhuǎn)角的增大；當(dāng)隧道掘進(jìn)方向平行于管線延伸方向時(shí)，對管線的影響主要表現(xiàn)為周圍土體對管線的軸向拉壓作用。而管線對土體移動(dòng)的抵制作用主要與管線的管徑、剛度、接頭類型及所處位置有關(guān)[1]。

由于大部分地下管線埋置深度不大（通常均在1.5m以內(nèi)），通常可以假設(shè)在管道直徑不大時(shí)，地下管線對周圍土體移動(dòng)沒有抵抗能力，它將沿土體的移動(dòng)軌跡變形。一些研究成果也表明了這種假設(shè)的可行性[2]：Carder與Tayor采取足尺試驗(yàn)研究了埋置深度0.75m，直徑100㎜的鑄鐵管置于不同土體中時(shí)在鄰近開挖影響下的性狀改變情況，試驗(yàn)成果表明管線的移動(dòng)軌跡與所處地層土體移動(dòng)軌跡相吻合；Nath應(yīng)用三維有限元模擬分析了管徑75㎜至450㎜的鑄鐵管在埋深1.0m條件下對鄰近開挖的響應(yīng)，分析結(jié)果顯示，管徑小于150㎜的鑄鐵管線對地層的移動(dòng)幾乎沒有任何抵抗能力；Ahmed等用二維及三維有限元模擬了深溝渠的開挖對鄰近鑄鐵管線的影響，計(jì)算得出在假定管線與周圍土體不出現(xiàn)相對位移時(shí)，管線的附加應(yīng)變小于鑄鐵管線的允許極限強(qiáng)度，他們認(rèn)為，如果管線與周圍土體在鄰近施工影響下不產(chǎn)生相對位移時(shí)，可以不考慮施工對管線的影響；Molnar等對芝加哥Lurie醫(yī)療研究中心工程中深基坑開挖對鄰近地下管線影響的研究中假設(shè)管線與周圍土體一起移動(dòng)的情況下，管徑150㎜～500㎜的地下管線預(yù)測變形值與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)相符。

但是，當(dāng)?shù)叵鹿芫€直徑增大到一定程度后就會(huì)對周圍土體移動(dòng)產(chǎn)生抵制作用，這同時(shí)也增大了管線破壞的風(fēng)險(xiǎn)。國內(nèi)學(xué)者蔣洪勝等曾對上海地鐵二號線某段盾構(gòu)法施工對上部管徑3.6m的合流污水管產(chǎn)生的影響及處理的措施進(jìn)行過研究[5]。不過Attewell認(rèn)為盡管大管徑管線抵抗土體移動(dòng)時(shí)會(huì)增加管身的應(yīng)力，但由于管線自身強(qiáng)度較大（主要針對灰鐵管線）而不會(huì)導(dǎo)致管段產(chǎn)生大的附加應(yīng)力[1]。總的來說，對于管徑較大的管線，在隧道施工中要引起重視，特別是對地層運(yùn)動(dòng)比較劇烈，管材、接頭比較脆弱且運(yùn)營年限久的大管徑管線要進(jìn)行專門的風(fēng)險(xiǎn)評估。

2.3地下管線的破壞模式及允許變形值

考察地下管線在地層移動(dòng)及變形作用下的主要破壞模式，一般有兩種情況：一是管段在附加拉應(yīng)力作用下出現(xiàn)裂縫，甚至發(fā)生破裂而喪失工作能力；二是管段完好，但管段接頭轉(zhuǎn)角過大，接頭不能保持封閉狀態(tài)而發(fā)生滲漏。管線的破壞可能主要由其中一種模式控制也可能兩種破壞同時(shí)發(fā)生：對于焊接的塑料管與鋼管由于接頭強(qiáng)度較大可能只需計(jì)算其最大彎曲應(yīng)力就能預(yù)測管線是否安全；但對于鑄鐵管及球墨鑄鐵管，尤其是對運(yùn)營年代長的鑄鐵管，由于其管段抗拉能力差且接頭處柔性能力不足，兩種破壞模式均有可能出現(xiàn)。

文獻(xiàn)[1]定義了隧道施工引起的地下管線破壞模式：一、柔性管（主要為鋼管及塑料管）由于屈服或繞曲作用產(chǎn)生過度變形而使管段發(fā)生破裂；二、剛性管（主要為脆性灰鐵管線）破壞的主要模式有（1）由縱向彎曲引起的橫斷面破裂，（2）由管段環(huán)向變形引起的徑向開裂，（3）管段接頭處不能承受過大轉(zhuǎn)角而發(fā)生滲漏。高文華認(rèn)為，對于焊接的大長度鋼管的破壞主要由地層下降引起的管線彎曲應(yīng)力控制；對于有接頭的管線，破壞主要由管道允許張開值△和管線允許的縱向和橫向抗彎強(qiáng)度所決定[6]。

為保證隧道掘進(jìn)過程中鄰近管線的安全，現(xiàn)行的一般作法是控制管線的沉降量，地表傾斜及管接縫張開值。這些控制值的確定是基于若干規(guī)范和工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定的，具有相當(dāng)程度的可靠性。然而，在實(shí)際工程應(yīng)用中存在地下管線的變形和應(yīng)變不易量測以及對柔性接頭管線的接頭轉(zhuǎn)角無法實(shí)測的尷尬。并且，由于沒有統(tǒng)一的理論控制標(biāo)準(zhǔn)，使得這些控制值的確定帶有一定的隨意性，缺乏理論研究成果。Molnar綜合前人研究成果，通過理論計(jì)算與實(shí)測資料相比較給出了各類管線的允許彎曲應(yīng)力與允許接頭轉(zhuǎn)角值，可為進(jìn)一步研究提供參考[2]。

2.4地下管線隧道施工影響下的變形

隧道施工引起的地下管線影響因素較多，對于地下管線進(jìn)行準(zhǔn)確的受力變形分析理論分析是地下管線保護(hù)研究的基礎(chǔ)，目前對地下管線的受力變形計(jì)算研究主要有解析法與數(shù)值模擬法兩種。

2.4.1解析法

Attewell基于Winker彈性地基模型提出隧道施工對結(jié)構(gòu)與管線的影響評價(jià)方法。根據(jù)管線位置與地層運(yùn)動(dòng)方向的不同，分別計(jì)算了管線垂直與平行地層運(yùn)動(dòng)時(shí)管線的彎曲應(yīng)力與接頭轉(zhuǎn)角，研究了大直徑與小直徑管線在地層運(yùn)動(dòng)下不同的反應(yīng)性狀，討論了理論分析的實(shí)際應(yīng)用可行性，給出了管線設(shè)計(jì)方法，是較早的比較系統(tǒng)的研究成果[1]。廖少明、劉建航也基于彈性地基梁理論提出地下管線按柔性管和剛性管分別進(jìn)行考慮的兩種方法[7]，其計(jì)算模型如圖1，建立地下管線的位移方程如下：

圖1彈性地基梁計(jì)算模型

（1）

式中：，K為地基基床系數(shù)，;

Ep－管道的彈性模量；

Ip－管道的截面慣性矩；

q－作用在管道上的壓力。

對于柔性地下管線，他們認(rèn)為此類管線在地層下沉?xí)r的受力變形研究可以從管節(jié)接縫張開值、管節(jié)縱向受彎及橫向受力等方面分析每節(jié)管道可能承受的管道地基差異沉降值，或沉降曲線的曲率。

高田至郎等根據(jù)彈性地基梁理論將受到地基沉降影響的四種情形下的地下管線進(jìn)行模型化處理，提出了計(jì)算管線最大彎曲變形、接頭轉(zhuǎn)角、最大接頭伸長量的設(shè)計(jì)公式[8]。段光杰根據(jù)Winker地基反作用模型，討論了由隧道不同施工方法引起的地層損失對周圍地下管線的影響，在管線處的地層徑向變形和地層軸向變形兩種影響下，分別歸納總結(jié)了管線垂直于隧道軸線和平行于隧道軸線兩種位置情況下，管線變形、應(yīng)變和轉(zhuǎn)角等參數(shù)與地表最大沉降值的關(guān)系[9]。高文華利用Winker彈性地基梁理論分析了基坑開挖導(dǎo)致的地下管線豎向位移和水平位移，推導(dǎo)了相應(yīng)的計(jì)算公式；討論了引起地下管線變形的因素：基床系數(shù)、沉陷區(qū)長度及地下管線對應(yīng)的地表沉陷量。給出了不同管線變形控制標(biāo)準(zhǔn)及安全度評價(jià)準(zhǔn)則[6]。

基于以下兩種假設(shè)，一是假設(shè)管線是連續(xù)柔性的，當(dāng)管線隨土體移動(dòng)時(shí)只在管段上產(chǎn)生彎曲而不在接頭處產(chǎn)生轉(zhuǎn)角，由于管段軸向位移很小，認(rèn)為管線移動(dòng)時(shí)不發(fā)生軸向應(yīng)變，管線彎曲服從Bernoulli－Navier理論；二是假設(shè)管段是剛性的，管線移動(dòng)所產(chǎn)生的位移全部由接頭轉(zhuǎn)角提供，接頭不產(chǎn)生抵抗力矩，允許接頭自由轉(zhuǎn)動(dòng)，接頭轉(zhuǎn)角只在縱向產(chǎn)生，認(rèn)為管線上扭矩為零，Molnar推導(dǎo)了地下管線在周圍土體發(fā)生移動(dòng)時(shí)的彎曲應(yīng)力及接頭轉(zhuǎn)角計(jì)算公式，分別為[2]：

（1）彎曲應(yīng)力的計(jì)算公式：

圖2管線彎曲應(yīng)力計(jì)算模型[2]

（2）

式中：σi－管線i點(diǎn)的彎曲應(yīng)力；

E－管線的彈性模量；

xi，zi－分別為管線外部纖維到中性軸的側(cè)向及縱向距離。

Z’’(Yi)，x’’(Yi)－分別為管線在i點(diǎn)的縱向及側(cè)向曲率。

（2）接頭轉(zhuǎn)角計(jì)算公式：

圖3管線接頭轉(zhuǎn)角計(jì)算模型[2]

（3）

式中：εji－管線上i與j點(diǎn)之間側(cè)向位移差值；

ρji－管線上i與j點(diǎn)之間沉降差值；

Lji－管段長度；

對于同一條管線分別進(jìn)行以上兩種臨界狀態(tài)下的分析，將計(jì)算值與允許值進(jìn)行比較，即可預(yù)測管線的安全狀況。

2.4.2數(shù)值模擬法

采用數(shù)值模擬方法，能夠較好地考慮隧道開挖引起的地層位移與管線的相互作用，得到較為滿意的結(jié)果。

Ahmed利用有限元模型計(jì)算了地下管線在鄰近深基坑開挖時(shí)的附加彎曲應(yīng)力，建議對鑄鐵管線由周近地層移動(dòng)引起的彎曲應(yīng)變值最大可取為0.05％，對球墨鑄鐵管線彎曲應(yīng)變最大可取為0.15％[2]。

李大勇、龔曉南、張土喬考慮了基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)、土體與地下管線的耦合作用，建立了地下管線、土體以及基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)為一體的三維有限元模型[10]。分析了地下管線的管材、埋深、距離基坑遠(yuǎn)近、下臥層土質(zhì)、管道彈性模量與周圍土體彈性模量比等因素對地下管線的影響規(guī)律；應(yīng)用Singhal柔性接口中密封橡膠圈產(chǎn)生的拉拔力、彎矩及扭矩，研究了基坑工程中鄰近柔性接口地下管線的受力與變形，得出了管道柔性接口的拉拔力P。并且總結(jié)、歸納了地下管線的安全性判別方法及地下管線的工程監(jiān)測和保護(hù)措施[11][12]。吳波、高波[13]基于ANSYS軟件平臺，將地下管線模擬成三維彈性地基梁，建立了隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)－土體－地下管線耦合作用的三維有限元分析模型，對施工過程進(jìn)行了仿真分析，并對地下管線的安全性進(jìn)行了預(yù)測，給出了管線安全性的評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。

2.5城市隧道施工引起的地層移動(dòng)與變形

自從Peck系統(tǒng)提出預(yù)計(jì)隧道施工地表沉降槽經(jīng)驗(yàn)公式以來，許多學(xué)者對于隧道施工引起的周近環(huán)境土工問題進(jìn)行了比較深入系統(tǒng)的研究，Attewell等對此進(jìn)行了總結(jié)[1]，Loganathan等、Wei-I.Chou和Antonio所提出的理論分析方法均在開挖引起的地表與地層內(nèi)部位移預(yù)計(jì)中獲得了較好效果[14][15]。國內(nèi)學(xué)者劉建航、侯學(xué)淵研究了盾構(gòu)法施工引起的地表沉降，提出相應(yīng)的預(yù)測方法[16]。徐永福、孫鈞等討論了隧道盾構(gòu)掘進(jìn)施工對周圍土體的影響，人工智能神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)技術(shù)在對盾構(gòu)施工擾動(dòng)與地層移動(dòng)的預(yù)測中獲得應(yīng)用[17][18]，陽軍生、劉寶琛利用隨機(jī)介質(zhì)理論方法預(yù)測城市隧道施工引起的地層移動(dòng)與變形，取得了較理想的預(yù)測效果。通過對隧道開挖引起的地層位移的準(zhǔn)確預(yù)測，為進(jìn)一步研究隧道施工對地下管線的影響提供了理論計(jì)算基礎(chǔ)[19]。

3.存在問題

城市隧道施工對鄰近管線影響的研究是一個(gè)涉及到市政工程、隧道與地下工程、工程風(fēng)險(xiǎn)評估學(xué)等眾多學(xué)科的綜合性課題，目前研究的深度還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，在地下管線初始應(yīng)力、管－土相互作用、管線變形允許值、應(yīng)力變形計(jì)算等方面均有待進(jìn)一步深入。

（1）地下管線初始應(yīng)力受管道內(nèi)部工作壓力、覆土壓力、動(dòng)靜荷載、安裝應(yīng)力、先期地層運(yùn)動(dòng)及環(huán)境影響等因素共同控制。盡管目前對單一荷載的研究相對完善，但管線的初始應(yīng)力是上述各力綜合作用的結(jié)果，僅僅靠簡單的疊加并不能準(zhǔn)確反映初始應(yīng)力的狀態(tài)。目前對初始應(yīng)力的估計(jì)還大部分靠經(jīng)驗(yàn)確定，當(dāng)條件改變時(shí)原來的經(jīng)驗(yàn)就不能再簡單照搬，因此有必要建立有效的管線初始應(yīng)力計(jì)算理論，為管線變形允許值的確定提供理論基礎(chǔ)。

（2）目前在管－土相互作用的研究上，大部分學(xué)者仍然假設(shè)管與土緊密接觸，不發(fā)生相對位移。這種假設(shè)對小管徑管線且埋置土層工程性質(zhì)好的情況是適用的，但由于大管徑管線會(huì)對周圍土體的移動(dòng)產(chǎn)生明顯抵抗作用，這種假設(shè)就不再適用。同樣，如果管線所處地層土體含水量較大，在土體產(chǎn)生移動(dòng)時(shí)管－土間也存在相對位移。

（3）管線允許變形值的確定應(yīng)該綜合考慮管材、管徑、接頭類型、管線功能、運(yùn)營時(shí)間、管線與隧道的相對位置、隧道施工方法等因素。而目前的地鐵規(guī)范基本是給出一個(gè)地表最大允許沉降值（一般為3㎝以內(nèi)），這樣作盡管有一定的可靠性，但沒有依據(jù)具體情況來確定允許值，不僅不能充分發(fā)揮管線的自承能力而且限制隧道施工進(jìn)度，增加了工程投資。

（4）現(xiàn)階段對管線的應(yīng)力變形計(jì)算多是基于Attewell等1986年提出的根據(jù)Winker彈性地基梁理論分析的結(jié)果，而大部分?jǐn)?shù)值模擬也是把地下管線簡化成地基梁來計(jì)算。這樣得到的結(jié)論趨于保守并且在有些情況下是不適宜的；對管線接頭轉(zhuǎn)角的計(jì)算大部分是根據(jù)彈性地基梁的計(jì)算結(jié)果反分析所得，由于是把管線變形強(qiáng)加到接頭處使之“產(chǎn)生”轉(zhuǎn)角，這種方法是否適當(dāng)有待商榷。并且，現(xiàn)行的分析幾乎都是把隧道施工引起的地層移動(dòng)與變形當(dāng)作輸入條件來計(jì)算管線的反應(yīng)，沒把隧道掘進(jìn)與管線響應(yīng)當(dāng)作一個(gè)整體考慮，缺少系統(tǒng)分析成果。

4.展望

隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展,人口的不斷增長和空間的相對縮小,人們逐漸把發(fā)展的目光投向地下空間的利用，開發(fā)地下空間已經(jīng)成為人類擴(kuò)大生存空間的重要手段和發(fā)展趨勢，與之俱來的越來越多的工程環(huán)境問題有待加強(qiáng)研究[20]，城市隧道施工中鄰近地下管線的保護(hù)問題可望以下幾方面著手，以在將來獲得系統(tǒng)的成果。

（1）市區(qū)地下管線分布復(fù)雜、種類各異，因此在隧道施工前應(yīng)做好普查工作（現(xiàn)在廣州等大城市已經(jīng)進(jìn)行了地下管線的普查工作，并建立了地下管線信息系統(tǒng)[21]）。對于運(yùn)營時(shí)間短、管材質(zhì)地好、管徑不大的管線可以放寬限制標(biāo)準(zhǔn)；對運(yùn)營時(shí)間長的鑄鐵管線應(yīng)加強(qiáng)保護(hù)措施，特別是早期剛性接頭的鑄鐵管線，由于其只能承受很小的接頭轉(zhuǎn)角，并且管段抗拉能力很差，因此應(yīng)從兩方面驗(yàn)算其是否達(dá)到極限。對大管徑管線要作針對性的專門的研究。

（2）隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，對隧道引起的管線位移應(yīng)力應(yīng)變分析可以考慮采取數(shù)值模擬，把隧道與管線當(dāng)作一個(gè)系統(tǒng)考慮——將隧道施工與管線的變形作為一個(gè)整體計(jì)算。這樣就可以通過采用不同的單元模擬不同土體、管－土接觸關(guān)系、管線類型以及考慮不同的隧道施工方法等，從而實(shí)現(xiàn)對“隧道－管線”的整體分析。（3）有必要通過理論分析、試驗(yàn)、現(xiàn)場監(jiān)測相結(jié)合，準(zhǔn)確預(yù)測管線的初始應(yīng)力、允許變形值以能夠科學(xué)評估隧道施工給地下管線帶來的危害。

（4）城市隧道建設(shè)中對地下管線的保護(hù)的研究是一項(xiàng)系統(tǒng)工程，涉及學(xué)科眾多，影響因素復(fù)雜，忽略了某一方面都可能導(dǎo)致管線的破壞。而專家系統(tǒng)可以吸取各領(lǐng)域內(nèi)相關(guān)專業(yè)各專家的智能知識，把專業(yè)模型轉(zhuǎn)化為知識模型，從而能對地下管線保護(hù)問題進(jìn)行更全面、客觀、準(zhǔn)確的分析研究。因此建立地下管線保護(hù)專家系統(tǒng)有助于管線保護(hù)研究集中研究成果，為進(jìn)一步發(fā)展提供幫助。

（5）準(zhǔn)確評價(jià)隧道施工對鄰近管線的影響，必須緊密結(jié)合社會(huì)、經(jīng)濟(jì)情況，除了理論分析、試驗(yàn)、監(jiān)測外還可引進(jìn)工程風(fēng)險(xiǎn)評估系統(tǒng)，對隧道施工引起的環(huán)境問題進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)，綜合考慮管線破壞引起的環(huán)境保護(hù)、安全性、后期費(fèi)用等眾多因素。

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